PP/PP-g-MAH與鋁板粘接界面相的XPS研究
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4.6
用X-射線光電子能譜(XPS)研究鋁板/聚丙烯層狀復合材料的粘接界面相,提出了粘接界面的化學反應機制.研究發(fā)現(xiàn),聚丙烯(PP)中加入馬來酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)時,鋁板面上Al2p、O1s譜線明顯向高結合能端移動,表明PP-g-MAH與鋁板表面發(fā)生了化學反應,形成Al-O-C配位鍵.配位鍵的形成使界面粘接強度明顯提高.PP中不含PP-g-MAH時,鋁板面上Al2p、O1s譜線處于低結合能端,聚丙烯未與鋁板表面形成化學配位作用.
鋼與膠粘劑粘接界面的XPS分析
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結合氬離子槍刻蝕技術,用x射線電子能譜(xps)對鋼與膠粘劑粘接的界面進行研究,分析了粘接過程中元素的化學環(huán)境變化,并對粘接機理進行了探討。結果表明,膠粘劑中酚醛樹脂在界面區(qū)域與鋼之間存在化學結合,而氯化橡膠與鋼之間以范德華力粘接。
PP-g-MAH增容膨脹阻燃聚丙烯體系研究
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西南科技大學研究人員利用熔融共混制備了聚丙烯/膨脹型阻燃劑/馬來酸酐接枝聚丙烯(pp/ifr/pp-g-mah)阻燃復合材料。研究了pp-g-mah對阻燃復合材料的阻燃性、熱穩(wěn)定性、微觀形貌及力學性能的影響。結果表明,pp-g-mah作為相容劑,當添加5%的pp-g-mah時,復合材料的極限氧指數(shù)達到30%,垂直燃燒達到ul94v-0級;隨著pp-g-mah含量的增加,
橡膠—鋼粘接界面斷裂韌性實驗研究
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4.4
采用雙懸臂夾層梁試樣,對橡膠—鋼粘接界面的i型邊緣裂紋的擴展情況及斷裂韌性進行實驗研究.通過聲發(fā)射技術的監(jiān)測將裂紋擴展劃分為無損傷、開裂、失穩(wěn)擴展三個階段,把線彈性斷裂力學中的柔度和能量釋放率引入到橡膠—鋼粘接界面斷裂韌性的計算中,由實驗測出裂紋的張開位移計算出夾層梁的柔度曲線,進而得到了能量釋放率曲線,并對斷裂韌性的變化規(guī)律進行了分析.
粘接界面彈塑性內(nèi)聚力模型子程序開發(fā)
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4.6
基于有限元分析軟件abaqus內(nèi)聚力單元,采用自定義材料(vumat)編譯二維平面狀態(tài)下彈塑性內(nèi)聚力模型子程序.用所編寫的彈塑性內(nèi)聚力模型vumat子程序對薄板粘接結構的開裂進行模擬計算,并與雙線性內(nèi)聚力模型、多項式內(nèi)聚力模型的vumat子程序模擬結果及實驗結果進行對比分析.結果表明內(nèi)聚力關系對粘接結構開裂過程的拉力變化影響較大,對不同膠體的粘接結構應選擇相應的內(nèi)聚力模型.
EPDM-g-MAH對PP膨脹阻燃材料性能的影響
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4.6
采用氮磷膨脹型阻燃劑制備了無鹵阻燃聚丙烯(pp)材料,研究了馬來酸酐(mah)接枝三元乙丙橡膠(epdm)(epdm-g-mah)對pp無鹵阻燃材料性能的影響。結果表明:加入epdm-g-mah可提高阻燃劑和pp基體間的界面作用,降低試樣在燃燒過程中的熔融滴落現(xiàn)象,且加入epdm-g-mah提高了阻燃pp的力學性能。此外,加入epdm-g-mah可提高pp無鹵阻燃材料在高溫(600~800℃)下的炭層熱穩(wěn)定性以及材料的最大熱分解速率,但會降低材料的最大熱分解溫度。因此,少量的epdm-g-mah可以提高pp無鹵阻燃材料的極限氧指數(shù)(loi),但當w(epdm-g-mah)超過10%時,pp無鹵阻燃材料的loi下降,阻燃性能降低。
減少XPS板粘貼空鼓(PPT)
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減少xps板粘貼空鼓(ppt)——內(nèi)外墻由加氣混凝土砌塊砌筑;外墻、屋面采用xps外墻外保溫系統(tǒng)?! 〗Y合dgj32/j19-2006《民用建筑節(jié)能工程施工質量驗收規(guī)程》規(guī)定的相關質量要求及現(xiàn)狀調查和本項目的具體情況,經(jīng)過qc小組成員充分討論,確定了本次qc課...
PP-H管道粘接規(guī)范
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4.4
PP-H管道粘接規(guī)范
輻射接枝的聚四氟乙烯薄膜與鋁板的粘接
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4.8
聚四氟乙烯(簡稱f4),俗名"塑料王",具有優(yōu)越的介電性能、耐高低溫、耐化學腐蝕、耐氣候老化、摩擦系數(shù)低和不吸水等特點,已被廣泛應用于國防工業(yè)和國民經(jīng)濟各領域之中.可是,由于f4表面極性和張力很低,幾乎所有粘接物都不能粘附在它的表面上,致使f4的應用受到某些限制.晨光化工研究院,用輻射接枝法處理f4
PVC管件基本認識及粘接ppt課件
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4.7
PVC管件基本認識及粘接ppt課件
聚四氟乙烯薄膜與鋁板的粘接
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1膠粘劑配方(m/m)e—44環(huán)氧樹脂100份聚酰胺樹脂100份滑石粉(加熱去潮)40份二甲苯、丁醇(4:1)溶液少量2粘接工藝表面處理①將鋁板用酒精擦凈油污,用鋼絲刷和粗砂布打磨;②在50~60℃的堿液(氯氧化鈉5份,蒸餾水95份)中浸3~5min取出,流水沖洗;③在30%硝酸中浸5~9min,使鋁板呈銀白色,取出在流水中沖洗;④在60~70℃下酸洗(蒸餾水30份,98%硫酸
鋁-鎂合金磁脈沖焊接界面形貌研究
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4.6
采用不同的焊接工藝參數(shù)對1060鋁合金與az31鎂合金進行磁脈沖焊接試驗。結合鋁-鋁界面形貌,對比探討磁脈沖鋁-鎂異種金屬焊接接頭界面波特征。通過sem/eds、納米壓痕試驗,著重研究界面"熔化區(qū)"的產(chǎn)生機理、分布特點以及此區(qū)域的硬度變化。試驗結果表明:界面呈不規(guī)則的波狀結合方式,嵌入鎂層的界面波遠大于鋁層;在"熔化區(qū)"會生成脆硬的第二相,此相分布在al基一側。通過調整適當?shù)暮附庸に噮?shù)可避免此"熔化區(qū)"產(chǎn)生。
EPS/XPS板用界面砂漿應用研究
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通過試驗研究eps板及xps板用界面砂漿的測試方法和砂漿性能。研究表明,普通混凝土界面砂漿不適用于eps及xps板,eps及xps板均需使用配套的專用界面砂漿。
RPUR泡沫塑料/鋁板粘接性能的影響因素探討
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4.6
主要研究了硬質聚氨酯(rpur)泡沫塑料的密度、異氰酸酯指數(shù)、鋁板表面處理方式及鉻酸陽極化處理后存放時間等因素對rpur泡沫塑料/鋁板粘接性能的影響。研究結果表明,rpur泡沫塑料/鋁板的粘接強度隨rpur泡沫塑料密度的增加而增大,在實驗范圍內(nèi)隨異氰酸酯指數(shù)的升高而降低,當鋁板表面采用鉻酸陽極化處理時,其與rpur泡沫塑料之間的粘接性能最好,而且經(jīng)過鉻酸陽極化處理的鋁板在存放160d后其粘接效果仍然較好。
建材用聚氨酯界面粘接膠漿
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4.6
江蘇工業(yè)學院與常州合成化工總廠介紹了一種雙組分無溶劑聚氨酯(pu)界面粘接膠漿(pua-ii),可用于pu和eps等輕質高分子建筑泡沫材料的粘接。
聚合物改性砂漿界面粘接特性的研究
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4.4
根據(jù)聚合物改性砂漿不同的界面破壞形式,提出了表征界面粘接特性的內(nèi)聚強度和界面結合強度概念,并通過二者的總體宏觀效應-粘接強度試驗探討了乙烯-醋酸乙酸共聚物、雙級配填料和水泥對砂漿內(nèi)聚強度和界面結合強度的影響。試驗表明,在本試驗條件下乙烯-醋酸乙酸共聚物的最佳摻量范圍為1.5%~3.5%。當聚合物摻量低于3.5%時,隨著聚合物摻量的增加,聚合物改性砂漿的粘接強度增大,破壞形式為內(nèi)聚破壞;當聚合物摻量高于3.5%時,聚合物改性砂漿界面的結合強度降低,導致粘接強度降低,破壞形式為界面破壞。具有合適配比的雙級配填料可增強砂漿粘接強度,但大粒徑填料的增加會降低砂漿與基材界面的結合強度,導致砂漿的粘接強度降低,在本試驗條件下填料a/填料b的比例取1∶2為宜。聚合物改性砂漿的粘接強度隨水泥摻量的增加而增大,并在摻量為30%時出現(xiàn)拐點,故在本試驗條件下水泥摻量取30%較佳。
聚合物改性砂漿界面粘接特性的研究
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4.7
聚合物改性砂漿界面粘接特性的研究
氯化丁基橡膠與不銹鋼界面粘接性能研究
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4.4
本文通過選用底涂劑作過渡層,提高了膠黏劑的粘接強度。使氯化丁基橡膠與不銹鋼粘接界面的剝離強度達到6.78kn/m~7.11kn/m,解決了復合材料壓力容器高壓疲勞試驗時氯化丁基橡膠內(nèi)襯襯與不銹鋼接嘴界面之間出現(xiàn)的剝離問題。
太陽能EVA膠膜與玻璃界面粘接力的研究
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4.4
以eva(乙烯-醋酸乙烯酯共聚物)為基體樹脂、tbec(過氧化2-乙基己基碳酸叔丁酯)為交聯(lián)劑、chinox-1010{四[β-(3,5-二叔丁基-4-羥基苯基)丙酸]季戊四醇酯}為氧化劑和z-6030(γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷)為硅烷偶聯(lián)劑,制備出一種太陽能eva膠膜。研究結果表明:當w(z-6030)=0.60%(相對于eva質量而言)時,eva膠膜/玻璃的粘接力(160n/cm左右)相對最大;該eva膠膜經(jīng)35℃平衡120h后,z-6030完成了向eva膠膜表面的遷移,此時eva膠膜的粘接力相對較大、耐濕熱老化性相對最好;eva膠膜經(jīng)水浴浸泡9d、35℃烘干48h后,其粘接力基本喪失,故實際生產(chǎn)過程中應嚴格控制濕度,以確保其可靠的粘接力。
鋁板幕墻PPT演示課件
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鋁板幕墻PPT演示課件
中國鋁板帶介紹ppt課件
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中國鋁板帶介紹ppt課件
鋁板幕墻PPT精選文檔
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鋁板幕墻PPT精選文檔
uAAA(PPT)-墻體保溫材料——XPS擠塑板
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uAAA(PPT)-墻體保溫材料——XPS擠塑板
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職位:移生態(tài)環(huán)境影響評價
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林