土質(zhì)路基CRTSIII型無碴軌道的動(dòng)力學(xué)分析
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4.3
本文以土質(zhì)路基上CRTSⅢ型無碴軌道結(jié)構(gòu)作為研究對(duì)象,采用有限元軟件ANSYS建立模型,對(duì)CRTSIII型板武無碴軌道進(jìn)行研究。采用瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)方法對(duì)CRTSIII型板式無碴軌道進(jìn)行分析,總結(jié)其規(guī)律。本文主要比較兩種情況(一組輪對(duì)及兩組)下軌道結(jié)構(gòu)的垂向動(dòng)力響應(yīng)情況,從而求出軌道部件在路基上的響應(yīng),研究總結(jié)其在動(dòng)力作用時(shí)的受力變形規(guī)律。
客運(yùn)專線土質(zhì)路基無碴軌道關(guān)鍵技術(shù)
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客運(yùn)專線土質(zhì)路基上鋪設(shè)無碴軌道在我國尚無成功經(jīng)驗(yàn)可以借鑒,文章分析了土質(zhì)路基上的無碴軌道設(shè)計(jì)和施工中應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注的關(guān)鍵技術(shù),并提出了相應(yīng)的對(duì)策,對(duì)客運(yùn)專線設(shè)計(jì)和施工有一定的借鑒意義。
棱柱桿侵徹巖土的動(dòng)力學(xué)分析
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棱柱桿侵徹巖土的動(dòng)力學(xué)分析——首先建立了計(jì)算撞擊力的剛體一流體撞擊模型和計(jì)算靶體變形的法向膨脹理論。在此基礎(chǔ)上,根據(jù)動(dòng)量定理和功能守恒定律,建立了棱柱桿侵徹巖土?xí)r的動(dòng)力學(xué)模型。采用龍格一庫塔方法對(duì)這些非線性動(dòng)力學(xué)方程進(jìn)行數(shù)值求解。由這些非線性...
集裝箱船結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析
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4.5
以某3100teu巴拿馬型集裝箱船為例,建立集裝箱船體全船結(jié)構(gòu)三維有限元?jiǎng)恿W(xué)分析的計(jì)算模型,對(duì)船體結(jié)構(gòu)進(jìn)行實(shí)特征值、有阻尼瞬態(tài)響應(yīng)的計(jì)算分析;采用lanczos方法計(jì)算特征值;采用模態(tài)方法進(jìn)行瞬態(tài)響應(yīng)分析。分析結(jié)果表明,該船在運(yùn)營過程中容易出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)振動(dòng),需要對(duì)駕駛甲板的側(cè)翼結(jié)構(gòu)進(jìn)行修改設(shè)計(jì),但其振動(dòng)強(qiáng)度在總體上是可以接受的。
關(guān)于棱柱桿侵徹巖土的動(dòng)力學(xué)分析
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關(guān)于棱柱桿侵徹巖土的動(dòng)力學(xué)分析——根據(jù)動(dòng)量定理和功能守恒定律,建立了棱柱桿侵徹巖土?xí)r的動(dòng)力學(xué)模型,對(duì)幾何形狀較復(fù)雜的棱柱桿侵徹巖土?xí)r的撞擊力和侵入位移進(jìn)行了計(jì)算和分析,得到了棱柱桿主要幾何參數(shù)的合理范圍,為進(jìn)一步研究棱柱桿的侵徹能力和損傷狀況...
基于ANSYS的金屬軟管的瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)分析
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4.6
運(yùn)用非線性有限元法,采用三維殼單元shell93和空間梁單元beam189,利用耦合和約束理論,在ansys中建立金屬軟管的有限元模型,對(duì)金屬軟管進(jìn)行瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)有限元分析,得到金屬軟管在一個(gè)周期內(nèi)的阻尼迴滯曲線以及動(dòng)態(tài)響應(yīng),并將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,證明了有限元建模及其計(jì)算結(jié)果的正確性,為金屬軟管的力學(xué)性能和動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)分析以及將來的壽命分析的研究提供了參考。
多電機(jī)同步聯(lián)動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)分析與建模
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4.5
多電機(jī)同步聯(lián)動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)分析與建模
伸縮節(jié)的空氣動(dòng)力學(xué)分析及改造
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4.3
萊鋼燒結(jié)廠燒結(jié)機(jī)原風(fēng)箱伸縮節(jié)為石棉伸縮節(jié),壽命短、阻力損失大,改造為不銹鋼波紋管伸縮節(jié)后,阻力損失大大降低,不但延長了使用壽命,還節(jié)約能源。本文對(duì)改造前后的阻損進(jìn)行了定量計(jì)算,指出了大流量系統(tǒng)中管路設(shè)計(jì)應(yīng)盡可能降低阻損。
CRTSⅢ型板式無砟軌道橋梁區(qū)段動(dòng)力學(xué)分析
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4.3
通過建立crtsⅲ型板式無砟軌道-高架箱梁橋有限元模型,以德國低干擾譜激勵(lì)下的輪軌垂向力為輸入,對(duì)crtsⅲ型板式無砟軌道橋梁區(qū)段的高架線路動(dòng)力學(xué)響應(yīng)進(jìn)行研究.研究結(jié)果表明:板殼單元很好地體現(xiàn)高架箱梁橋低頻時(shí)的整體和局部振動(dòng)情況,高架箱梁橋自振時(shí)頂板變化最為復(fù)雜,翼板在20階以后振動(dòng)加劇;德國低干擾譜激勵(lì)下的高架箱梁橋的振動(dòng)主要集中在200hz以下,與其他軌道型式類似;crtsⅲ型板式無砟軌道結(jié)構(gòu)可明顯降低高架箱梁橋結(jié)構(gòu)在0-50hz頻段內(nèi)的低頻振動(dòng),是一種具有良好減振作用的軌道結(jié)構(gòu)型式.
CRTS Ⅲ型板式無砟軌道橋梁區(qū)段動(dòng)力學(xué)分析
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通過建立crtsⅲ型板式無砟軌道-高架箱梁橋有限元模型,以德國低干擾譜激勵(lì)下的輪軌垂向力為輸入,對(duì)crtsⅲ型板式無砟軌道橋梁區(qū)段的高架線路動(dòng)力學(xué)響應(yīng)進(jìn)行研究。研究結(jié)果表明:板殼單元很好地體現(xiàn)高架箱梁橋低頻時(shí)的整體和局部振動(dòng)情況,高架箱梁橋自振時(shí)頂板變化最為復(fù)雜,翼板在20階以后振動(dòng)加劇;德國低干擾譜激勵(lì)下的高架箱梁橋的振動(dòng)主要集中在200hz以下,與其他軌道型式類似;crtsⅲ型板式無砟軌道結(jié)構(gòu)可明顯降低高架箱梁橋結(jié)構(gòu)在0-50hz頻段內(nèi)的低頻振動(dòng),是一種具有良好減振作用的軌道結(jié)構(gòu)型式。
基于演化博弈的WSNs攻防策略選擇動(dòng)力學(xué)分析
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4.5
針對(duì)無線傳感器網(wǎng)絡(luò)(wsns)容易被惡意攻擊的問題,引入獎(jiǎng)勵(lì)因子與懲罰因子,提出一種wsns防御系統(tǒng)與惡意節(jié)點(diǎn)的博弈模型。通過對(duì)模型的量化分析,計(jì)算出博弈雙方的收益函數(shù),根據(jù)復(fù)制動(dòng)態(tài)原理,進(jìn)行演化動(dòng)力學(xué)分析。給出博弈雙方的演化穩(wěn)定策略,揭示攻防雙方策略選擇的規(guī)律,為wsns防御機(jī)制設(shè)計(jì)提供理論參考。數(shù)值實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了演化穩(wěn)定策略命題的正確性和獎(jiǎng)勵(lì)因子、懲罰因子的有效性。
基于ADAMS的蝸輪蝸桿剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)分析
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4.7
針對(duì)需要考慮構(gòu)件變形的特殊情況,完全把模型當(dāng)做剛性體系統(tǒng)來處理則不能達(dá)到精度要求,還必須把模型的部分構(gòu)件做成可以產(chǎn)生變形的柔性體來處理,以模仿其真實(shí)情況,這對(duì)提高系統(tǒng)的精度,尋找應(yīng)力集中位置,提高機(jī)械的可靠性具有重大意義。結(jié)合機(jī)械動(dòng)力學(xué)分析軟件adams和有限元前后處理軟件hyperworks聯(lián)合進(jìn)行剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)分析。以蝸輪蝸桿為例,剛?cè)狁詈戏治龅慕Y(jié)果與剛體動(dòng)力學(xué)分析結(jié)果對(duì)比,柔性體蝸桿角加速度、位移更符合實(shí)際情況。且分析所得應(yīng)力值和云圖可以為其設(shè)計(jì)提供精確的參考。
隧道建設(shè)施工風(fēng)險(xiǎn)的系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)分析
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4.5
為了保障隧道施工安全,圍繞造成隧道施工事故的人為失誤風(fēng)險(xiǎn)、隧道支護(hù)風(fēng)險(xiǎn)、測量失誤風(fēng)險(xiǎn)、隧道結(jié)構(gòu)風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)分析并構(gòu)建模型,然后設(shè)計(jì)四種不同實(shí)驗(yàn)方案,進(jìn)行仿真模擬。研究結(jié)果表明:隧道施工風(fēng)險(xiǎn)影響效果大小的排序是:人為失誤風(fēng)險(xiǎn)>隧道支護(hù)風(fēng)險(xiǎn)>測量失誤風(fēng)險(xiǎn)>隧道結(jié)構(gòu)風(fēng)險(xiǎn)。
橋式起重機(jī)起吊過程的動(dòng)力學(xué)分析
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4.5
橋式起重機(jī)在起吊過程中,結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)特性復(fù)雜。以主梁薄弱截面(跨中)為研究對(duì)象,運(yùn)用結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)理論,從橋式起重機(jī)起吊過程的特征出發(fā),將起吊過程簡化為二質(zhì)量二自由度系統(tǒng),并確立系統(tǒng)主要參數(shù)。運(yùn)用該模型建立起吊過程各階段系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)微分方程。最終求解得出起吊過程跨中的動(dòng)位移時(shí)間函數(shù),通過動(dòng)位移時(shí)間函數(shù)得出預(yù)張緊階段結(jié)束時(shí)間和最大動(dòng)位移值。最后以某起重機(jī)為實(shí)例驗(yàn)證了動(dòng)力學(xué)分析結(jié)論。
基于ANSYS的鋼結(jié)構(gòu)塔架動(dòng)力學(xué)分析
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4.4
利用有限元分析軟件ansys建立煤礦快速定量裝車站鋼結(jié)構(gòu)塔架的模型,分別針對(duì)空載和滿載工況輸入3種不同的地震波作用,采用有限元分析軟件ansys對(duì)塔架進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析,探討結(jié)構(gòu)在地震作用下的動(dòng)力反應(yīng)特點(diǎn)和一般規(guī)律。
挖掘機(jī)載機(jī)整機(jī)挖掘力剛體動(dòng)力學(xué)分析
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4.5
以輪式wz30-25型液壓挖掘裝載機(jī)為實(shí)例,基于多剛體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)理論,在三組反鏟機(jī)構(gòu)液壓缸的運(yùn)動(dòng)作用下,研究了挖掘裝載機(jī)整機(jī)系統(tǒng)在鏟斗斗齒切向產(chǎn)生的挖掘力響應(yīng)。在斗桿液壓缸挖掘和鏟斗液壓缸挖掘兩種工況下,進(jìn)行了挖掘力響應(yīng)分析。在各工況下,影響挖掘力的重要參數(shù)有很多,包括液壓系統(tǒng)的壓力、液壓缸的尺寸、各液壓缸間的相互作用力、整機(jī)穩(wěn)定性和地面附著性能。將推導(dǎo)這些因素和最大挖掘力之間的函數(shù)關(guān)系。
履帶起重機(jī)起臂過程動(dòng)力學(xué)分析
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4.7
基于有限元分析技術(shù),建立臂架的有限元模型,在ansys軟件中對(duì)履帶起重機(jī)的起臂過程進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析.用link180單元模擬變幅拉板,利用其在溫度載荷下的變形特性,通過設(shè)置相關(guān)的線性熱膨脹系數(shù)和溫度載荷,使單元長度勻速縮短,帶動(dòng)臂頭,完成起臂控制.以位移約束的方法代替常規(guī)載荷約束的方法,解決了起臂過程模擬中,由于拉板力大小和方向隨時(shí)間不斷變化,無法定義載荷步的問題.ansys軟件結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析模塊中含有瞬態(tài)分析模塊,可對(duì)履帶起重機(jī)起臂的動(dòng)態(tài)過程進(jìn)行模擬和有限元分析,為實(shí)際的履帶起重機(jī)起臂調(diào)試過程提供參考.
隙控式全射流噴頭運(yùn)轉(zhuǎn)動(dòng)力學(xué)分析
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4.5
針對(duì)隙控式全射流噴頭在惡劣工作條件下出現(xiàn)的附壁力小、驅(qū)動(dòng)力矩小等不足,研究了獲得射流元件的最大附壁驅(qū)動(dòng)力矩和減小摩擦阻力矩的方法,對(duì)射流元件進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),以保證噴頭的正常運(yùn)轉(zhuǎn).分析了隙控式全射流噴頭的轉(zhuǎn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)力矩和摩擦阻力矩,噴頭轉(zhuǎn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)力矩由射流附壁時(shí)與射流元件側(cè)壁產(chǎn)生的驅(qū)動(dòng)力矩,射流與出口蓋板的作用力矩組成,噴頭的摩擦阻力矩由空心軸端面摩擦阻力矩,空心軸與軸套間的摩擦力矩,密封機(jī)構(gòu)摩擦阻力矩組成.根據(jù)動(dòng)量守恒方程推導(dǎo)出附壁射流中心線方程,得到中心線附壁點(diǎn)距離及附壁沖角的計(jì)算公式.推導(dǎo)了理論狀態(tài)下,附壁力矩最大值與結(jié)構(gòu)尺寸之間的關(guān)系.由剛體轉(zhuǎn)動(dòng)定律計(jì)算出全射流噴頭的力矩公式及全射流噴頭步進(jìn)角度公式.
單桿柔性機(jī)械臂動(dòng)力學(xué)分析
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4.7
本文利用d’alembert原理建立了單桿柔性機(jī)械的動(dòng)力學(xué)方程,并用模態(tài)展開法對(duì)其進(jìn)行了離散化。最后,給出了計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果。為進(jìn)一步開展多桿柔性機(jī)械臂動(dòng)力學(xué)分析其控制打下了基礎(chǔ)。
沖擊地壓巷道圍巖支護(hù)作用動(dòng)力學(xué)分析
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沖擊地壓巷道圍巖支護(hù)作用動(dòng)力學(xué)分析——建立了沖擊地壓巷道圍巖支護(hù)作用動(dòng)力學(xué)模型,模型將上覆巖層簡化為由多個(gè)質(zhì)量塊組成的塊系,巖塊簡化為剛體,巖塊間的連接簡化為kelvin-voigt模型,把支護(hù)系統(tǒng)簡化為彈簧和耗能阻尼器,初始巖塊受沖擊載荷作用。支護(hù)系...
顎式破碎機(jī)工況下動(dòng)力學(xué)分析
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4.6
通過對(duì)顎式破碎機(jī)動(dòng)力學(xué)的研究,發(fā)現(xiàn)將顎式破碎機(jī)簡化成四連桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析不能準(zhǔn)確的解決動(dòng)力學(xué)問題。以各構(gòu)件的實(shí)際情況進(jìn)行分析,加上工況下的破碎力建立動(dòng)力學(xué)數(shù)學(xué)模型,運(yùn)用matlab編程求解,得出各約束反力最大值等,所得數(shù)據(jù)為顎式破碎機(jī)的后續(xù)優(yōu)化提供了依據(jù)。
單桿柔性機(jī)械臂動(dòng)力學(xué)分析
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4.4
本文利用d'alembert原理建立了單桿柔性機(jī)械的動(dòng)力學(xué)方程。并用模態(tài)展開法對(duì)其進(jìn)行了離散化。最后,給出了計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果,為進(jìn)一步開展多桿柔性機(jī)械臂動(dòng)力學(xué)分析其控制打下了基礎(chǔ)。
航天運(yùn)載器動(dòng)力系統(tǒng)壓力開關(guān)的誤觸發(fā)的動(dòng)力學(xué)分析
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4.5
壓力開關(guān)的誤觸發(fā)現(xiàn)象影響著航天運(yùn)載器的正常工作,采用動(dòng)力學(xué)分析方法,搭建了壓力開關(guān)及其試驗(yàn)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型,并分析了壓力開關(guān)的正弦振動(dòng)工況下的相應(yīng)特性。通過將振動(dòng)環(huán)境加載到壓力開關(guān)及相關(guān)試驗(yàn)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)仿真模型中;分析壓力開關(guān)振動(dòng)環(huán)境下的特性、誤觸發(fā)現(xiàn)象產(chǎn)生機(jī)理及解決方法。
高速公路護(hù)欄的沖擊動(dòng)力學(xué)分析有限元模型
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4.7
**資訊http://www.***.***
液壓破碎錘破碎混凝土的動(dòng)力學(xué)分析
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4.7
液壓破碎錘工作環(huán)境十分惡劣,其中活塞桿、釬桿、活塞缸體是其最易失效的零件。針對(duì)yyc300型行程反饋式液壓破碎錘,利用solidworks進(jìn)行實(shí)體建模,在ls-dyna中對(duì)活塞桿撞擊釬桿、釬桿受力侵徹混凝土的過程進(jìn)行了剛?cè)狍w運(yùn)動(dòng)、非線性接觸碰撞動(dòng)力學(xué)仿真,獲得了液壓破碎錘主要零部件—沖擊缸體、釬桿、活塞桿的應(yīng)力云圖以及液壓破碎錘的應(yīng)力集中點(diǎn)在撞擊過程中的應(yīng)力變化曲線及混凝土破碎情況。依據(jù)對(duì)混凝土破碎結(jié)果的分析,可為選擇液壓錘型提供依據(jù),通過對(duì)液壓錘關(guān)鍵部位應(yīng)力變化的試驗(yàn)研究,驗(yàn)證了仿真結(jié)論的正確性。
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擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林