熱軋鋼帶冷彎開裂原因分析及措施

針對濟(jì)鋼j55熱軋鋼帶邊裂問題,通過低倍組織檢驗(yàn)、金相和光譜分析、化學(xué)成分試驗(yàn)等方法,分析了生產(chǎn)過程控制參數(shù),研究了熱軋鋼帶邊裂的成因,提出了改進(jìn)措施,并取得了顯著效果。

邊裂是熱軋鋼帶生產(chǎn)過程中出現(xiàn)的邊部缺陷。通過對邊裂的統(tǒng)計(jì)分析、粗軋坯低倍缺陷分析、邊裂的三維向顯微組織的分析,對其形成原因及機(jī)理進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:鋼坯缺陷使鋼的致密性降低,使氧易于滲透并發(fā)生氧化,這是熱軋帶出現(xiàn)邊裂的主因;強(qiáng)寬展及不均變形等軋制條件促使粗軋坯內(nèi)部缺陷的擴(kuò)展、氧化,這是邊裂產(chǎn)生的外因;提出加強(qiáng)鋼水中氣體含量的管控、鋼坯邊部均勻冷卻變形、規(guī)范粗軋機(jī)寬展操作等措施,邊裂得到了明顯的控制。

hr5.2.0402.2007 無論您需要采購特種鋼材、結(jié)構(gòu)件、系統(tǒng)設(shè)備、或是全方位的解決方案，ruukki羅奇公司是您值得信賴的合作伙伴。 公司不斷開發(fā)新的產(chǎn)品，改進(jìn)運(yùn)營模式，以滿足客戶的需求。 1 熱軋鋼帶、薄板及鋼卷 材料處理 機(jī)械切割 本數(shù)據(jù)單匯集了本公司對熱軋鋼產(chǎn)品進(jìn)行下述機(jī)械切割的相關(guān)信息： ?旋轉(zhuǎn)切削 ?閘床切削 材料處理機(jī)械切割 對于高強(qiáng)鋼的切割，建議使用機(jī)械切割法中的剪板 機(jī)。尤其是optim700mc、optim700ml、optim900 qc、optim960qc、raex400、raex450及raex500 等，需悉心選擇切割機(jī)械及切割值。最重要的因素為公隙 及切割角。切割刀片的硬度對切割結(jié)果也有較大影響，尤 其對raex耐磨鋼而言這種影響尤為明顯。raex400耐磨 鋼可用刀片公隙準(zhǔn)確的堅(jiān)固型強(qiáng)力剪進(jìn)行

(1)尺寸規(guī)格:鋼帶厚度為2.0mm、2.5mm、3.0mm、3.5mm、4.0mm、4.5mm、5.0mm、6.0mm、 7.0mm、8.0mm。 (2)允許偏差見表5-206。表5-209。 表5-206不銹鋼熱軋鋼帶的厚度允許偏差(mm) 厚度 寬度 <1000≥1000～<1250≥1250～<1600 ≥2.00～<2.50±o.25±o.30 ≥2.50～<3.00±o.30±o.35±o.40 ≥3.00～<4.00±0.35±0.40±o.45 ≥4.00～<5.00士o.40士o.45±0.50 ≥5.00～<6.00±o.50士0.55±0.60 ≥6.00～<8.00±0.60士0.65±o.70 注：根據(jù)需方要求，表中的允許偏差可以限制在正值或負(fù)值g一邊，但是此時(shí)的

通過對比分析q345b熱軋鋼帶冷彎斷裂試樣和合格試樣的力學(xué)性能、金相組織、微觀夾雜物數(shù)據(jù)及對應(yīng)連鑄板坯試樣的化學(xué)成分和低倍檢驗(yàn)數(shù)據(jù),并借助掃描電鏡及能譜分析儀進(jìn)行斷口分析,得出連鑄板坯橫截面1/4~1/5位置中間裂紋是造成此次鋼帶冷彎斷裂的主要原因,并提出了通過優(yōu)化連鑄工藝等措施有效控制鑄坯中間裂紋的形成,從而解決q345b熱軋鋼帶冷彎斷裂問題的方法,取得了顯著效果。

本文針對昆鋼q235熱軋鋼帶批量出現(xiàn)邊裂缺陷的情況，采用化學(xué)分析、金相分析、掃描電鏡分析技術(shù)，并結(jié)合生產(chǎn)工藝調(diào)查，對昆鋼熱軋鋼帶邊裂缺陷機(jī)理及成因進(jìn)行了研究分析。結(jié)果表明：冶煉脫氧不良、澆鑄工藝異常是造成板坯內(nèi)存在大量皮下氣泡，加熱軋制過程中氣泡的破裂、氧化是軋鋼帶產(chǎn)生破邊缺陷的主要原因；鋼中的夾雜物、加熱時(shí)間過長也會(huì)造成鋼帶破邊缺陷。根據(jù)研究結(jié)果對生產(chǎn)工藝進(jìn)行了改進(jìn)，鋼帶破邊缺陷得到有效控制，破邊缺陷率由2011年的平均1．87％降低至2012年的0．21％以下，工藝改進(jìn)取得了較好的效果。

介紹了南鋼利用自煉的優(yōu)良坯料資源進(jìn)行軸承鋼帶鋼的開發(fā),以替代棒材軸承鋼,簡化了下游的制造工藝,降低了加工成本。通過對加熱工藝、軋制工藝、冷卻工藝的摸索,使產(chǎn)品的碳化物控制水平達(dá)到并超過了棒材的水平,實(shí)現(xiàn)對棒材成功替代。

介紹了熱軋鋼帶連續(xù)熱鍍鋅工藝的概況及優(yōu)勢。以河北鋼鐵集團(tuán)邯鋼1#熱軋熱鍍鋅生產(chǎn)線為例,重點(diǎn)介紹了熱軋鋼帶連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)實(shí)踐中的技術(shù)創(chuàng)新。對熱軋鋼帶熱鍍鋅產(chǎn)品的質(zhì)量提升和品種開發(fā)進(jìn)行了論述,并對今后熱鍍鋅板的市場需求和發(fā)展方向進(jìn)行了分析。

熱軋鋼帶連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)是鋼帶生產(chǎn)的重要環(huán)節(jié),熱軋鋼帶連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)技術(shù)水平的高低直接影響著鋼帶質(zhì)量,這一理念產(chǎn)生于70年代的日本,此技術(shù)的應(yīng)用大大提高了鋼帶連續(xù)鍍鋅生產(chǎn)效率。但是在長期發(fā)展過程中這一技術(shù)也遇到了一系列問題,解決這些問題是提高熱軋鋼帶連續(xù)熱鍍鋅水平的關(guān)鍵。本文將重點(diǎn)探討熱軋鋼連續(xù)熱鍍鋅的生產(chǎn)。

通過掃描電鏡、能譜分析、金相檢驗(yàn)等手段,分析了造成09cupcrni-a鋼板剪切后橫斷面上出現(xiàn)中心開裂及鋼板沖擊韌性波動(dòng)的原因。確認(rèn)鋼板剪切后中心開裂是由p及s偏析所致,這也是導(dǎo)致鋼板沖擊韌性波動(dòng)的原因。

ics h46 唐山國豐鋼鐵有限公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn) q/tgf q/tgf302—2009 冷軋及冷成型用熱軋鋼帶 hotrolledstripsforcoldrolledandcoldforming 2009-06-01發(fā)布2009-07-01實(shí)施 唐山國豐鋼鐵有限公司技術(shù)中心發(fā)布 q/tgf302—2009 i 前言 本標(biāo)準(zhǔn)主要參照en10111-2008《冷成型用熱軋鋼板和鋼帶》（英文版）、jisg3131-2005《熱 軋軟鋼板、薄鋼板和鋼帶》、astma568/a568m-2005《碳鋼、結(jié)構(gòu)鋼、低合金高強(qiáng)度鋼熱軋和冷軋 標(biāo)準(zhǔn)的一般要求》。與參照標(biāo)準(zhǔn)相比較，主要修訂的內(nèi)容如下： ——加嚴(yán)了尺寸允許偏差； ——加嚴(yán)了化學(xué)成分指標(biāo)； ——加嚴(yán)了dd11、dd12、dd13力學(xué)性能指標(biāo)。 本標(biāo)準(zhǔn)附錄a

q235a熱軋帶鋼在冷彎時(shí)出現(xiàn)開裂,采用掃描電鏡和金相顯微鏡等對開裂件和合格件進(jìn)行了觀察,結(jié)果表明冷彎開裂試樣的夾雜物、帶狀組織級別較高;分析認(rèn)為夾雜物較多、帶狀組織級別較高是產(chǎn)生冷彎開裂的主要原因。

ics77.140.01 h40 q/sg 首鋼總公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn) q/sgzgs330—2011 代替q/sgzgs330-2007 冷軋用熱軋鋼帶 2011-03-08發(fā)布2011-03-10實(shí)施 首鋼總公司發(fā)布 q/sgzgs330—2011 i 前言 本標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)和使用情況，對q/sgzgs330-2007《冷軋用熱軋鋼帶》進(jìn)行修訂。 本標(biāo)準(zhǔn)代替q/sgzgs330-2007《冷軋用熱軋鋼帶》，與q/sgzgs330-2007相比，主要技術(shù)變化如下： ——修改鋼卷內(nèi)徑范圍； ——修改塔形的規(guī)定； ——修改鐮刀彎的測量長度； ——增加扁卷的規(guī)定； ——取消牌號對照表，供冷軋的熱軋鋼帶牌號執(zhí)行內(nèi)部牌號規(guī)定； ——增加裂口、翻邊或窩邊、油污等表面質(zhì)量的規(guī)定。 本標(biāo)準(zhǔn)由首鋼總公司技術(shù)研究院歸口。

文章從坯料的組織分析入手,對有可能對內(nèi)折產(chǎn)生影響的各個(gè)環(huán)節(jié)如圓坯的澆鑄、加熱、穿孔參數(shù)的選擇、變形工具的形狀等各個(gè)方面進(jìn)行了分析。目的是從中找出內(nèi)折產(chǎn)生的真正原因,在生產(chǎn)的各個(gè)環(huán)節(jié)進(jìn)行有效控制,以減少內(nèi)折,提高產(chǎn)品的一級品率。

對45熱軋圓鋼室溫頂鍛試驗(yàn)中出現(xiàn)的裂紋進(jìn)行了研究,分析了表面缺陷、變形溫度、變形量、顯微組織、夾雜物等對頂鍛開裂的影響。結(jié)果表明:引起室溫頂鍛開裂的直接原因是鋼中存在大量脆性氧化鋁和塑性硫化物非金屬夾雜物,該夾雜物沿軋制方向不均勻分布,對拉伸性能影響不大,但對頂鍛開裂有較大的影響,特別是當(dāng)夾雜物處在變形鼓形區(qū)附近時(shí);脆性夾雜物造成應(yīng)力集中,塑性夾雜物形成空洞,使夾雜物和基體界面處容易形成裂紋源,進(jìn)而在應(yīng)力作用下不斷擴(kuò)展并最終開裂;原始片狀珠光體組織及熱軋后的熱應(yīng)力加劇了夾雜物開裂傾向。

分析了熱軋鋼帶生產(chǎn)中寬度偏差產(chǎn)生的基本原因。介紹了首鋼京唐公司1580熱軋生產(chǎn)線鋼帶寬度控制的基本方法和原理。并通過與2250熱軋生產(chǎn)線鋼帶寬度控制方法進(jìn)行比較,提出了增加縮頸補(bǔ)償功能、優(yōu)化二級自學(xué)習(xí)過程參數(shù)和精軋機(jī)組活套控制參數(shù)的改進(jìn)措施。

45熱軋圓鋼頂鍛開裂原因分析

根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐探討了焊接油套管對板材機(jī)械性能和化學(xué)成分的要求,指出熱軋帶鋼合理的元素配比,良好的顯微組織、優(yōu)良的機(jī)械性能、精確的尺寸控制是生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)油套管的前提所在。j55低c、mn、nb、v、ti微合金化鋼采用冶煉低c、低s、高純凈度鋼技術(shù),通過添加nb、v、ti等微合金元素控軋控冷,發(fā)揮晶粒細(xì)化和析出強(qiáng)化的作用,得到細(xì)晶粒的鐵素體-珠光體組織,為焊接油套管的生產(chǎn)創(chuàng)造了良好的條件

對不同規(guī)格的q235熱軋鋼板冷彎裂紋試樣進(jìn)行了金相檢驗(yàn)和電子探針等分析。結(jié)果表明,厚度為10mm的q235熱軋鋼板寬冷彎裂紋主要是由板厚1/4處存在大量的硫化錳夾雜物和磷的強(qiáng)偏析帶所引起的;厚度為12mm的q235熱軋鋼板寬冷彎裂紋主要是因板面存在一定深度的凹坑及微裂紋缺陷所造成的。

因?yàn)檐堉乒に噮?shù)與冷卻制度,以及鋼帶成分和溫度等諸多因素的影響,導(dǎo)致在熱軋過程中所形成的氧化鐵皮結(jié)構(gòu)和成分呈現(xiàn)出較大的差異性。這樣,熱軋的成材率大大降低了,那金屬耗損會(huì)因氧化鐵皮的發(fā)生而造成;麻坑和斑點(diǎn)等的這些質(zhì)量缺陷也會(huì)在氧化鐵皮壓入熱軋鋼帶表面后行成。鑒于此,具體分析研究去除氧化鐵皮的有效方法和氧化鐵皮行成機(jī)理具有不容輕視的作用和意義。本文通過研究熱軋鋼帶在生產(chǎn)過程中的關(guān)鍵因素,詳細(xì)分析氧化鐵皮的結(jié)構(gòu)和性質(zhì),并且就有效清除氧化鐵皮和控制氧化鐵皮生成提出相應(yīng)的解決方法。

針對熱軋鋼帶卷取成型過程中產(chǎn)生的卷取塔形問題.從工藝過程和控制過程對各種形態(tài)的塔形產(chǎn)生的機(jī)理進(jìn)行了分析.以提高鋼帶卷一次成材率,提高熱軋鋼帶卷直發(fā)率為目標(biāo),提出并實(shí)施應(yīng)用新的控制思想和方法.總結(jié)出了常見塔形問題的處理方法.

將光電測量技術(shù)和計(jì)算機(jī)技術(shù)應(yīng)用到軋鋼車間冷熱軋生產(chǎn)線,實(shí)現(xiàn)了對熱軋鋼帶的在線動(dòng)態(tài)測量和記錄,應(yīng)用世紀(jì)星監(jiān)控組態(tài)軟件實(shí)現(xiàn)了信息管理自動(dòng)化,為生產(chǎn)者和客戶提供了準(zhǔn)確的產(chǎn)品信息,實(shí)現(xiàn)了企業(yè)對生產(chǎn)質(zhì)量的在線優(yōu)化控制,創(chuàng)造了顯著的經(jīng)濟(jì)社會(huì)效益。為實(shí)現(xiàn)企業(yè)信息化又邁進(jìn)了一步。本文較為詳細(xì)地論述了系統(tǒng)的硬件構(gòu)成和數(shù)據(jù)采集,信息管理的實(shí)現(xiàn),給出了系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)圖和軟件流程圖以及工作界面圖,并給出了本信息管理系統(tǒng)的部分程序。