六角中空鋼軋制過程模擬及微觀組織演變建模

六角中空鋼 內(nèi)切圓直徑（mm）芯孔直徑（mm）單重kg/m 31.00.0550 71.50.3193 102.00.6553 152.51.4915 203.02.6645 304.06.0213 405.010.7285 506.016.7780 608.024.0854 7010.032.7034 9512.060.4820 10014.066.7914 1051673.3915 11020.079.8137 11525.086.0764 12030.092.3709

采用二輥可逆式軋機(jī)和萬能軋機(jī)組軋制鋼板樁(/%:0.12～0.22c、0.15～0.55si、0.80～1,50mn)。通過熱模擬試驗(yàn)得出該鋼在980～1030℃、變形速率0.5～5.0~(-1)時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。借助abaqus軟件,采用彈塑性有限元法對(duì)鋼板樁軋制過程進(jìn)行了三維熱力耦合模擬。針對(duì)生產(chǎn)中出現(xiàn)的軋機(jī)過載問題,分析了軋制過程各道次的軋制力,通過改變相關(guān)道次孔型輥縫改善了充型和降低軋制力。

我隊(duì)目前開動(dòng)10臺(tái)鉆機(jī)，每月都有一定數(shù)量的鉆桿報(bào)廢，如將它利用起來，就能為國家節(jié)約很多有用鋼材，緩和當(dāng)前供應(yīng)的困難。茲將利用廢鉆桿代六角中空鋼介紹如下：一、將廢鉆桿制成釬桿的方法：1．將報(bào)廢的鉆桿，裁成需要的長(zhǎng)度，我隊(duì)需用長(zhǎng)度為1.5—1.8公尺，實(shí)際取材長(zhǎng)度為1.35—1.6公尺即可。因卡小后尚能伸長(zhǎng)。

為了提高鑿巖釬桿用中空鋼的使用壽命,設(shè)計(jì)了奇數(shù)邊截面形狀的中空鋼。比較了正六、正七、正八、正九邊形中空鋼的抗拉壓和抗彎曲能力,結(jié)果顯示奇數(shù)邊中空鋼的抗斷裂和抗彎曲能力更強(qiáng)。對(duì)正七邊中空鋼進(jìn)行了滾動(dòng)模拉拔成型過程的數(shù)值模擬,結(jié)果表明,成型外形符合標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求,應(yīng)力和溫度分布均勻,該方法可用于制造奇數(shù)邊中空鋼釬桿。

綜合考慮了軋輥彈性變形與軋件彈塑性變形,運(yùn)用影響函數(shù)法進(jìn)行熱軋帶鋼軋制力計(jì)算,采用vc++9.0應(yīng)用程序編寫了軋制力計(jì)算軟件,同時(shí)建立了四輥軋機(jī)軋制過程的三維有限元模型,對(duì)比驗(yàn)證了此軋制力計(jì)算模型的正確性。

六角護(hù)坡模具 保定大進(jìn)塑料建材模具廠位于河北保定，河北保定大進(jìn)塑料模盒廠加工訂做各種預(yù)制 塊模具，供應(yīng)我國大高速公路空心六棱磚模盒，實(shí)心六棱磚塑料模盒（具），空心六棱磚塑 料模盒（具），高速公路正六邊形護(hù)坡磚模具，水泥護(hù)坡磚模具，本廠專業(yè)生產(chǎn)：各種護(hù)坡 磚模具，水泥護(hù)坡磚模具，塑料護(hù)坡磚模具，高速護(hù)坡模具、六棱塊護(hù)坡模具、高速公路護(hù) 坡模具，高速護(hù)坡模盒，鐵路護(hù)坡塑料模盒，公路護(hù)坡塑料模盒，高速溝蓋板模盒，免燒磚 震動(dòng)平臺(tái)，混凝土磚機(jī)，水泥方磚機(jī)，馬葫蘆蓋鋼模具，馬葫蘆蓋塑料模盒，路牙石模具， 多功能制磚機(jī)，高鐵護(hù)坡模具，鐵路墜砣模具，光亮劑，振動(dòng)平臺(tái)，氧化鐵紅，水泥制管機(jī)， 彩瓦機(jī)，彩磚機(jī)，電纜溝蓋板，各種水泥砼制品模具，馬葫蘆蓋機(jī)械，井蓋模具，井箅子模 具，井蓋井篦子機(jī)器設(shè)備，各種鋼纖維，各款鋼模具，制磚機(jī)托板，u型槽模具，公路，高 鐵水泥制品模盒模具。專業(yè)生產(chǎn)護(hù)坡磚

介紹了釬鋼生產(chǎn)的各種方法。在實(shí)驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上,初步探討了y型三輥軋要熱軋中空六角鋼工藝的可行性,分析了其變形規(guī)律,對(duì)孔型系統(tǒng)提出了改進(jìn)意見。實(shí)驗(yàn)證明,用y型三輥軋機(jī)軋制中空六角鋼的工藝可行。

介紹了釬鋼生產(chǎn)的各種方法。在實(shí)驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，初步探討了y型三輥軋機(jī)熱軋中空六角鋼工藝的可行性，分析了其變形規(guī)律，對(duì)孔型系統(tǒng)提出了改進(jìn)意見。實(shí)驗(yàn)證明，用y型三輥軋機(jī)軋制中空六角鋼的工藝可行。

為預(yù)測(cè)非調(diào)質(zhì)冷鐓鋼的組織性能,在有限元軟件msc.marc的基礎(chǔ)上進(jìn)行二次開發(fā),建立了非調(diào)質(zhì)冷鐓鋼減定徑軋制的有限元模型。開發(fā)了非調(diào)質(zhì)鋼組織演變子程序,研究了非調(diào)質(zhì)鋼在減定徑機(jī)組軋制過程中組織性能的變化規(guī)律。研究結(jié)果表明:在減定徑階段只發(fā)生了靜態(tài)再結(jié)晶,再結(jié)晶晶粒大小從表面到中心逐漸增大。

利用pro/e三維cad設(shè)計(jì)軟件建模,導(dǎo)入ansys/ls_dyna顯式動(dòng)力學(xué)有限元軟件對(duì)無縫鋼管軋制過程進(jìn)行有限元數(shù)值模擬,分析無縫鋼管截面的變形特點(diǎn)及軋制力和應(yīng)力應(yīng)變的變化規(guī)律。研究表明顯式動(dòng)力學(xué)有限元作為連軋無縫鋼管軋制過程的分析方法是行之有效的,對(duì)生產(chǎn)實(shí)踐有指導(dǎo)意義。

基于螺紋鋼軋制過程傳熱機(jī)理,建立適合螺紋鋼軋制過程的二維傳熱數(shù)學(xué)模型,得到軋件橫斷面溫度場(chǎng)及軋制線方向軋件溫度變化曲線。結(jié)果表明:軋件經(jīng)圓孔軋制后表層溫度均勻性提高;變形區(qū)熱傳導(dǎo)作用對(duì)軋件表面溫度有較大影響,塑性變形對(duì)軋件心部溫度和橫斷面平均溫度有很大影響。計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值吻合良好。

本文以國內(nèi)某中厚板軋制現(xiàn)場(chǎng)為背景,研究了中厚板板坯軋制溫度建模問題.通過分析軋制過程中影響板坯的各種溫度要素,結(jié)合真實(shí)數(shù)據(jù)和經(jīng)驗(yàn)公式,給出了不同情況下的溫度邊界條件.進(jìn)而選用二維有限差分方程來建立板坯溫度場(chǎng)模型,本文基于真實(shí)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù),給出并分析模型計(jì)算生成的溫度變化結(jié)果曲線圖.

按照1:10相似比利用鉛試樣在實(shí)驗(yàn)室軋機(jī)上對(duì)熱軋u型鋼板樁的軋制過程進(jìn)行模擬,通過改變4種軋制潤(rùn)滑條件、0.6～1.0的5種輥轉(zhuǎn)速差等軋制條件,得出軋制條件與u型鋼板樁頭部翹曲之間的關(guān)系。試驗(yàn)結(jié)果表明,對(duì)于孔型軋制產(chǎn)生的翹曲程度初步由輥速差引起,但孔型軋制的翹曲程度也隨軋制潤(rùn)滑條件不同而變化。為了改善孔型軋制引起的翹曲缺陷,在其他參數(shù)不變下可選用0.65的輥速比與未經(jīng)潤(rùn)滑的軋輥表面參數(shù)相配合。

我們?cè)囍屏艘慌_(tái)對(duì)焊接釬機(jī)。利用閃光對(duì)焊工藝將斷釬經(jīng)過閃光對(duì)焊后重新用于硬巖鑿巖,其效果很好,為國家節(jié)約大量?jī)?yōu)質(zhì)鋼材。1.閃光對(duì)焊工作原理和過程:利用強(qiáng)電流通過被焊接頭接觸處所產(chǎn)生的電阻熱,將接頭金屬迅速加熱到塑性狀態(tài)或熔化狀態(tài),然后將接頭斷續(xù)接

研究了經(jīng)冷軋復(fù)合的高頻電纜用銅/鋁復(fù)合帶材在退火過程中界面組織的演變規(guī)律。結(jié)果表明:隨著退火溫度的升高,在退火過程中銅/鋁復(fù)合帶冶金結(jié)合界面組織的生成和生長(zhǎng)速度加快;隨時(shí)間的延長(zhǎng),組織演變過程的4個(gè)階段為孕育期、局部區(qū)域形成島狀新生相、擴(kuò)散層發(fā)生橫向→縱向→橫向生長(zhǎng)、新金屬間化合物形成和擴(kuò)散層增厚。

介紹熱連軋過程控制系統(tǒng)模擬軋鋼的開發(fā)過程及實(shí)現(xiàn)的功能。

文章根據(jù)濟(jì)鋼中厚板廠的實(shí)際生產(chǎn)工藝,利用msc.marc大型有限元軟件,建立了低合金寬薄板有限元軋制模型,模擬了寬薄板的軋制過程的溫度場(chǎng)的變化規(guī)律,模擬結(jié)果和實(shí)測(cè)結(jié)果非常接近,各道次表面溫度與實(shí)測(cè)值最大溫差在15℃,分析了不同變形參數(shù)對(duì)溫度場(chǎng)的影響規(guī)律。

由國內(nèi)某廠提供的320mm的有缺陷連鑄坯,試樣尺寸是160mm×100mm×180mm,在東北大學(xué)軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室軋制。模擬比為2.0,按平均壓下率小、中、大,將試件分成3組,每組軋成3種不同厚度的成品板,其中中等平均壓下率是按缺陷臨界壓合條件制定,既粗軋道次滿足動(dòng)態(tài)臨界幾何條件l/h珔=0.53。軋制后經(jīng)超聲波檢驗(yàn)合格,驗(yàn)證了缺陷壓合的臨界條件。

使用ansys/ls-dyna通用有限元分析軟件對(duì)大圓鋼軋制過程進(jìn)行了模擬仿真,得到了采用單圓弧成品前橢圓孔型的大圓鋼軋制的等效應(yīng)力場(chǎng)、等效應(yīng)變場(chǎng),分析了軋件橫截面的等效應(yīng)變和等效應(yīng)力分布情況。成品前孔型改為雙圓弧橢圓孔型后重新模擬軋制過程,把模擬結(jié)果進(jìn)行比較,得出采用雙圓弧成品前橢圓孔型有利于改善成品道次的應(yīng)力、應(yīng)變分布。

提出了中厚板軋機(jī)軋制力計(jì)算模型,并在此基礎(chǔ)上,對(duì)數(shù)學(xué)模型進(jìn)行在線自適應(yīng),使計(jì)算得到的軋制力更接近于實(shí)測(cè)值。

針對(duì)目前汽車車燈六角偽電鑄紋造型過程中效率低下的問題,開發(fā)了六角偽電鑄紋的自動(dòng)建模程序,實(shí)現(xiàn)了六角偽電鑄紋造型的自動(dòng)化。實(shí)驗(yàn)證明,該程序能極大地提高汽車車燈造型效率。

軋制過程中H型鋼軋制壓力的變化情況分析 (2)