擴(kuò)散板亞克力擴(kuò)散板LED擴(kuò)散板

擴(kuò)散板種類大集合

用數(shù)值模擬的方法預(yù)測污染物在大氣中的擴(kuò)散已經(jīng)被廣泛采用,但數(shù)值模擬產(chǎn)生的偽擴(kuò)散一直是影響模擬結(jié)果精度的重要因素.為此分析了數(shù)值模擬中偽擴(kuò)散產(chǎn)生的原因,用一階迎風(fēng)差分和對流項(xiàng)二次迎風(fēng)插值格式對一穩(wěn)態(tài)污染物擴(kuò)散模型進(jìn)行了計(jì)算,并比較了計(jì)算結(jié)果,得出了有實(shí)際意義的結(jié)論.

擴(kuò)散吸聲結(jié)構(gòu)(diffsorber)能應(yīng)用于室內(nèi)外聲品質(zhì)的改善,具有很好的研究意義和應(yīng)用前景。微穿孔復(fù)合二次余數(shù)擴(kuò)散(quadraticresiduediffusers,qrd)結(jié)構(gòu)能顯著提高低頻吸聲性能,但復(fù)合對擴(kuò)散性能的影響未見報(bào)道。本論文對qrd結(jié)構(gòu)及其與厚度為0.6mm,穿孔率為1%、2%、3%的微穿孔板復(fù)合結(jié)構(gòu)的擴(kuò)散性能進(jìn)行測試,通過計(jì)算得出相應(yīng)的反射聲能極坐標(biāo)圖和擴(kuò)散系數(shù)。研究結(jié)果表明,微穿孔復(fù)合qrd結(jié)構(gòu)在中低頻特別在結(jié)構(gòu)自身共振頻率范圍內(nèi)具有良好的擴(kuò)散性能,擴(kuò)散系數(shù)在0.8到0.95之間,隨著頻率增加,復(fù)合結(jié)構(gòu)的擴(kuò)散性能有下降的趨勢,同時由于微穿孔板的吸聲性能,復(fù)合后結(jié)構(gòu)的空間反射聲能普遍降低5db左右。

沉井不擴(kuò)散砼封底 前言： 沉井封底是一個重要的工序。在給排水工程中，用沉井施工的 構(gòu)筑物必須做好封底，保證不滲不漏。但有的由于地下水位高，水 量較大，給封底造成極大的困難。而沉井不擴(kuò)散砼封底工藝正適合 于在這種環(huán)境中施工，操作簡單、快捷，不須排水就可進(jìn)行水下封 底。 一、準(zhǔn)備工作： 1、材料及設(shè)備： （1）毛石、碎石。 （2）水泥、中砂、河流石、木鈣減水劑。 （3）導(dǎo)管：由長度為1～2米、直徑為20～30厘米的鋼管筒組成。 （4）裝料斗：連接在導(dǎo)管上部，容量一般為0.8～1立方米。 （5）吊架：用于吊導(dǎo)管和裝料斗。 （6）泥漿泵，2.5kw，用于吸出基底的浮泥。 （7）混凝土攪拌機(jī)。 （8）震搗器。 2、作業(yè)條件： （1）當(dāng)沉井下沉到距設(shè)計(jì)標(biāo)高0.1米時，應(yīng)停止井內(nèi)挖土和抽水， 使其靠自重下沉到設(shè)計(jì)標(biāo)高，再經(jīng)2～3天下沉穩(wěn)定或經(jīng)觀測 在8小時內(nèi)累計(jì)下沉量不大于10毫

固體金屬中的擴(kuò)散.

靜壓箱規(guī)格長寬 gb03(1500m3/h)(630*630)接口320*250650650 gb01(1000m3/h)(484*484)接口320*200500500 gb02(500m3/h)(320*320)接口200*200340340 2gb03(1500m3/h)(1260*630)接口400*3201280650 2gb01(1000m3/h)(968*484)接口400*250988500 配不銹鋼孔板 gb03(1500m3/h)(630*630)接口320*250650650 gb01(1000m3/h)(484*484)接口320*200500500 gb02(500m3/h)(320*320)接口200*200340340 820820 660660 540540 ffu900*600*33030kg/臺 ffu1200

本文用基于嵌入原子勢函數(shù)的經(jīng)典分子動力學(xué)模擬了溫度和壓力對熱軋擴(kuò)散復(fù)合過程中界面原子擴(kuò)散的影響,從原子尺度對界面原子的擴(kuò)散行為進(jìn)行了分析計(jì)算,分別用arrhenius關(guān)系和愛因斯坦擴(kuò)散定律計(jì)算得到溫度在800k時銅原子和鋁原子的計(jì)算值分別是1.85×10-11m2/s、4.83×10-9m2/s,擴(kuò)散激活能分別為qal=0.33ev,qcu=0.53ev。計(jì)算結(jié)果還表明界面處主要是銅原子向鋁原子層擴(kuò)散。計(jì)算模擬所得的結(jié)果與已有的理論結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果符合良好。

采用高能噴丸對0cr18ni9ti不銹鋼和ta17近α鈦合金棒材端面進(jìn)行了表面自納米化處理,在處理表面以下一定厚度內(nèi)形成了納米晶組織。利用脈沖加壓擴(kuò)散連接在825℃下對不銹鋼和鈦合金進(jìn)行時間為180s的擴(kuò)散連接,得到了抗拉強(qiáng)度為221.6mpa的擴(kuò)散連接接頭,利用能譜儀(eds)測試出接頭界面兩側(cè)一定范圍內(nèi)不同原子的擴(kuò)散濃度,計(jì)算出了fe原子在ta17近α鈦合金擴(kuò)散層中的擴(kuò)散系數(shù)。結(jié)果表明,鈦合金與不銹鋼經(jīng)表面自納米化處理后,在短時間的擴(kuò)散連接過程中原子擴(kuò)散系數(shù)有所提高。

表面納米化不銹鋼與鈦合金擴(kuò)散連接中的擴(kuò)散系數(shù)

過濾器>>擴(kuò)散過濾器>>擴(kuò)散過濾器 產(chǎn)品名稱：擴(kuò)散過濾器 產(chǎn)品型號：ks-16c 產(chǎn)品口徑：dn10～400 產(chǎn)品壓力：0.6-6.4mpa 產(chǎn)品材質(zhì)：鑄鋼、不銹鋼、合金鋼等 產(chǎn)品概括： 生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)：國家標(biāo)準(zhǔn)gb、機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)jb、化工標(biāo)準(zhǔn) hg、美標(biāo)api、ansi、德標(biāo)din、日本jis、jpi、 英標(biāo)bs生產(chǎn)。閥體材質(zhì)：銅、鑄鐵、鑄鋼、碳鋼、 wcb、wc6、wc9、20#、25#、鍛鋼、a105、f11、 f22、不銹鋼、304、304l、316、316l、鉻鉬鋼、 低溫鋼、鈦合金鋼等。工作壓力1.0mpa-50.0mpa。 工作溫度：-196℃-650℃。連接方式：內(nèi)螺紋、外螺 紋、法蘭、焊接、對焊、承插焊、卡套、卡箍。驅(qū) 動方式：手動、氣動、液動、電動。 產(chǎn)品詳細(xì)信息 擴(kuò)散過濾器特點(diǎn)： 1、面積大的沖孔過濾網(wǎng)，故內(nèi)部壓降小。 2、閥門內(nèi)

LED燈罩材料的選擇-光擴(kuò)散材料-論文

led燈罩的用料選材-光擴(kuò)散pc led是綠色環(huán)保光源，但其發(fā)出的光刺 眼，需要通過特殊材料燈罩來解決，各種傳統(tǒng)解決方案中以采用光擴(kuò)散 pc為燈罩最佳，可達(dá)到高透光率、高擴(kuò)散、光線均勻的特點(diǎn)。 從1879年愛迪生發(fā)明了第一盞白熾燈，人類開始了第一次照明光源技術(shù) 革命，它的發(fā)光效率很低，壽命短，在1500h左右；第二階段照明光源 的開始是熒光燈的出現(xiàn)，但熒光燈填充汞，污染環(huán)境；led光源的出現(xiàn) 則標(biāo)志了綠色照明光源新階段的開始。led燈電能轉(zhuǎn)化為光能的效率是 90%，使用壽命長，一般在5萬小時，整燈在3.5萬小時。 據(jù)統(tǒng)計(jì)，世界上主要工業(yè)化國家電能的10-20%用於照明，而中國， 照明用電占全社會用電總量的12%，采用高效照明產(chǎn)品代替白熾燈，節(jié) 能減排潛力巨大。逐步淘汰白熾燈，對於促進(jìn)中國照明電器行業(yè)結(jié)構(gòu)優(yōu) 化升級、推動實(shí)現(xiàn)“十二五”節(jié)能減排目標(biāo)任

鈦鋼爆炸-軋制復(fù)合板的擴(kuò)散行為

借鑒了釬焊、瞬間液相擴(kuò)散焊以及壓力焊工藝的原理及特點(diǎn),運(yùn)用助復(fù)劑來促進(jìn)碳鋼的復(fù)合。對浸涂有助復(fù)劑的鋼板,在小變形擴(kuò)散-軋制條件下,為使其達(dá)到最佳的復(fù)合效果,對復(fù)合工藝參數(shù)進(jìn)行了研究。結(jié)果表明,在小變形范圍內(nèi),變形量增大有利于復(fù)合;為達(dá)到好的復(fù)合效果,保溫時間不宜過長,但也不宜過短;加熱溫度過高反而影響復(fù)合。

以邢臺—臨西高速公路試驗(yàn)段工程為背景,基于實(shí)測的分層沉降數(shù)據(jù),借助彈性理論公式推導(dǎo)得出應(yīng)力擴(kuò)散系數(shù)的計(jì)算方法,并利用plaxis有限元軟件,對施工期路基的塑性區(qū)開展情況展開數(shù)值模擬,以確定該方法的適用范圍。同時,提出了能夠表征地質(zhì)條件對應(yīng)力擴(kuò)散系數(shù)的影響因子,通過繪制該因子與應(yīng)力擴(kuò)散系數(shù)的關(guān)系曲線進(jìn)一步揭示硬殼層的應(yīng)力擴(kuò)散規(guī)律。結(jié)果表明,應(yīng)力擴(kuò)散系數(shù)具有明顯的時間效應(yīng)和數(shù)值分布范圍。在上述工作基礎(chǔ)上,將應(yīng)力擴(kuò)散系數(shù)引入到地基沉降計(jì)算中,提出適用于雙層路基的、改進(jìn)的分層總和法及其計(jì)算流程,經(jīng)工程實(shí)踐驗(yàn)證,該方法具有簡單、實(shí)效的特點(diǎn)。

均布荷載下雙層地基應(yīng)力擴(kuò)散分析——通過ansys計(jì)算了均布荷載中心下軟弱下臥層界面在不同埋深下的附加應(yīng)力特性，并與相同深度處均質(zhì)地基的附加應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行了對比，發(fā)現(xiàn)在雙層地基界面上出現(xiàn)了應(yīng)力擴(kuò)散現(xiàn)象。并隨著軟弱下臥層埋深的增加，應(yīng)力擴(kuò)散現(xiàn)象越來越明...

深入闡述室內(nèi)照明用玻璃直管形led燈在光學(xué)、光分布、光擴(kuò)散涂層設(shè)計(jì)及燈珠型號選用等方面的問題,對部分國家標(biāo)準(zhǔn)送審稿中的參數(shù)值進(jìn)行解讀,并探討工藝過程中的可預(yù)見性問題。

本文介紹和給出了擴(kuò)散泵以及擴(kuò)散噴射泵的主要尺寸、參數(shù)的設(shè)計(jì)與計(jì)算,并對抽氣速率、蒸發(fā)面積及噴咀設(shè)置與返流率等問題進(jìn)行探討。最后對兩種產(chǎn)品實(shí)例進(jìn)行分析和計(jì)算,為產(chǎn)品設(shè)計(jì)、生產(chǎn)和改進(jìn)提供參考和依據(jù)。

油管的熱擴(kuò)散鍍鋅

為了研究箱梁腹板在豎向預(yù)應(yīng)力作用下的應(yīng)力擴(kuò)散效應(yīng),將箱梁腹板視作狹長矩形薄板,以多對力作用在該薄板模擬腹板在豎向預(yù)應(yīng)力作用下的應(yīng)力場,導(dǎo)出豎向正應(yīng)力的解析解,并采用最小二乘法原理得其數(shù)值解。引入應(yīng)力均勻度參數(shù)λ和應(yīng)力水平系數(shù)κ,計(jì)算得相應(yīng)截面的λ值和κ值,表明λ值和κ值對豎向預(yù)應(yīng)力筋間距s較為敏感;在保證λ值和κ值大于0.95的前提下計(jì)算得適合工程精度的腹板豎向預(yù)應(yīng)力擴(kuò)散角α,并進(jìn)行多項(xiàng)式擬合。通過實(shí)橋測試腹板豎向應(yīng)力擴(kuò)散效應(yīng),同時采用有限元軟件模擬計(jì)算,結(jié)果表明在豎向預(yù)應(yīng)力筋作用下,腹板應(yīng)力擴(kuò)散效應(yīng)明顯,在腹板的上部和下部,兩根豎向預(yù)應(yīng)力筋之間存在應(yīng)力空白區(qū),在腹板中部豎向應(yīng)力都比較均勻。

一種擴(kuò)散吸收式制冷系統(tǒng)的性能實(shí)驗(yàn)——設(shè)計(jì)了一套帶有氣液分離精餾設(shè)備的吸收擴(kuò)散制冷裝置，試驗(yàn)研究了提升管結(jié)構(gòu)、熱源加熱溫度、氨水濃度、充氣壓力對制冷裝置的影響。

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