鋼筋斷后伸長率

為了解決國內(nèi)外冷軋薄鋼板拉伸試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)不統(tǒng)一,斷后伸長率(a)受試樣標(biāo)距影響,沒有直接可比性及換算的局限性,同時(shí)也為了滿足車身設(shè)計(jì)人員提出的同一沖壓級(jí)別的汽車板應(yīng)采用同一種標(biāo)準(zhǔn)的伸長率表征力學(xué)性能的要求,采用大量試驗(yàn)驗(yàn)證了最大力總伸長率(agt)與試樣標(biāo)距無關(guān)。并根據(jù)拉伸試驗(yàn)機(jī)已能自動(dòng)測出agt的現(xiàn)狀,提出應(yīng)將其列入汽車板標(biāo)準(zhǔn)力學(xué)性能表中。

分析φ32hrb335鋼筋在常規(guī)力學(xué)檢驗(yàn)中出現(xiàn)伸長率低的原因。結(jié)果表明φ32hrb335鋼筋伸長率過低是鋼材中組織疏松引起的。

鋼筋在最大力下總伸長率的測量方法

鋼筋試驗(yàn)原始記錄（二） 第頁共頁 檢測設(shè)備□電子天平□萬能試驗(yàn)機(jī) 試驗(yàn) 編號(hào) 檢測 日期 公稱 直徑 理論重量 (kg/m) 重量偏差伸長率 試驗(yàn)審核 試件編號(hào)及長度實(shí)際總重 量(g) 試樣總長 度(mm) 重量偏差 (%) 原始標(biāo)距 （mm） 斷后標(biāo)距 （mm） 斷后伸長 率a(%) 試驗(yàn)前標(biāo) 距l(xiāng)0（mm） 斷裂后距 離l（mm） 最大力總伸 長率agt(%)第1支第2支第3支第4支第5支 備注

如何理解抗震帶e鋼筋“最大力下總伸長率” 根據(jù)新頒布的國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》gb50010、《建筑抗震設(shè)計(jì) 規(guī)范》gb50011的規(guī)定，《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》gb50204-2002 （2011版）第5.2.2條提出了針對(duì)部分框架、斜撐構(gòu)件（含梯段）中縱向受力鋼 筋強(qiáng)度、伸長率的規(guī)定，其目的是保證重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震性能。該條規(guī)定要求 “鋼筋的抗拉強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度實(shí)測值的比值不應(yīng)小于1.25、鋼筋的屈服強(qiáng) 度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)大于1.30、鋼筋“最大力下總伸長率”不 應(yīng)小于9%”。 對(duì)于抗拉強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度實(shí)測值的比值工程中習(xí)慣稱為“強(qiáng)屈比”， 屈服強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值工程中習(xí)慣稱為“超屈比”，這兩項(xiàng)指 標(biāo)與原來的《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》gb50204-2002中的規(guī)定一樣， 并沒有變化，對(duì)此大家

Q235B厚鋼板斷后伸長率不合格的原因分析

采用單向拉伸試驗(yàn)研究了不同拉伸速度、不同試樣規(guī)格對(duì)不銹鋼冷軋薄板斷后伸長率測量值的影響。結(jié)果表明:不銹鋼的斷后伸長率測量值隨拉伸速度的提高而下降、隨試樣橫截面的增大而提高。說明拉伸試驗(yàn)條件對(duì)不銹鋼薄板的斷后伸長率測量值影響較大,只有在拉伸試驗(yàn)條件一致的情況下,斷后伸長率測量值才能作為選材的依據(jù)之一。

如何理解抗震帶e鋼筋“最大力下總伸長率” 鋼筋的伸長率是指鋼筋在拉力下長度增加的比率，目前我國混凝土結(jié)構(gòu)用 鋼筋的伸長率測定分為斷后伸長率和均勻伸長率兩種。斷后伸長率是傳統(tǒng)的伸 長率測定值，是將鋼筋試件拉斷后，量測頸縮斷口區(qū)域的相對(duì)伸長而得，測定 方法簡單，但其反映的僅是局部區(qū)域（頸縮區(qū)域）的殘余伸長，難以代表鋼筋 真正的變形能力。均勻伸長率反映拉斷時(shí)鋼筋的平均變形，是鋼筋的真實(shí)延性 伸長率指標(biāo)，能夠真正代表鋼筋的變形能力。均勻伸長率就是鋼筋在最大力下 的總伸長率，是將試樣拉到最大力時(shí)標(biāo)距伸長數(shù)與原始標(biāo)距的百分比。鋼筋“斷 后伸長率”與“最大力下總伸長率”的比值也有較大差別。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu) 工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》gb50204-2002（2011版）第5.3條，表5.3.2a中ⅱ~ ⅳ級(jí)鋼筋的“斷后伸長率”最小限制值為13%~16%，而“最大力下總伸長率”就 是“平均伸長

通過對(duì)不同寬度及標(biāo)距尺寸的2mm厚1cr18ni9ti奧氏體不銹鋼薄板進(jìn)行拉伸試驗(yàn),證明了oliver公式比bollu公式更適合該不銹鋼薄板斷后伸長率的描述,通過數(shù)據(jù)擬合得到了該不銹鋼薄板的oliver表達(dá)式為a=0.84((2~(1/s))0/l00).18,并通過斷后伸長率的換算驗(yàn)證了該表達(dá)式的合理性。

采用金相檢驗(yàn)和化學(xué)成分分析等方法對(duì)熱軋q235b厚鋼板出現(xiàn)的斷后伸長率偏低的情況進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,q235b厚鋼板斷后伸長率偏低的原因是由于帶狀組織和夾雜物引起的,因此必須嚴(yán)格控制帶狀組織和夾雜物。

金屬拉伸試驗(yàn)斷后伸長率A的測定方法探討

城西港區(qū)三期路網(wǎng)“四橫三縱”道路工程五標(biāo)段盯水路（含永新大 道南段） 永新路橋 張 拉 施 工 組 織 設(shè) 計(jì) 方 案 城西港區(qū)三期路網(wǎng)“四橫三縱”道路項(xiàng)目 經(jīng)理部 pp= p——預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力（n）。 x——從張拉端至計(jì)算截面的孔道長度（m）。 θ——從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線夾角之和（rad）。 數(shù)值等于弧線段的長度除以半徑，以弧度為單位 k——孔道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)。 μ——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。 ap——預(yù)應(yīng)力筋的截面積 ep——預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量 p(1-e-(kx+μθ)) kx+μθ 式中：pp——預(yù)應(yīng)力筋平均張拉力（n）。 交角0°，中跨，20米空心板預(yù)應(yīng)力鋼絞線伸長量計(jì)算法（分段法），計(jì)算公式如下： pp*l ap*ep 式中：pp——預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力 l——預(yù)應(yīng)力筋的長度 δ

***建設(shè)工程質(zhì)量檢測有限公司 鋼筋力學(xué)性能檢驗(yàn)記錄表 第頁共頁 檢驗(yàn)依據(jù):gb1499.1-2008《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》、gb/t228-2002《金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》、gb/t232-2010《金屬材料彎曲試驗(yàn)方法》 委托編號(hào)種類、牌號(hào)試驗(yàn)室溫度(℃)試驗(yàn)日期 試樣長度 （mm） 1 拉 伸 彎 曲 試樣原 始標(biāo)距 (mm) 重量 偏差 (%) 長 度 mm 合 計(jì) mm 總 重 g 偏 差 % 2 3 主要儀器設(shè)備 編號(hào)儀器名稱規(guī)格型號(hào)編號(hào)儀器名稱規(guī)格型號(hào)編號(hào)儀器名稱規(guī)格型號(hào) 液壓萬能試驗(yàn)機(jī)we-100游標(biāo)卡尺300mm/0.02m水銀溫度計(jì)50℃/0.5℃ 鋼筋標(biāo)距儀db—2型鋼直尺1000mm/1mm 檢驗(yàn)(試件) 編號(hào) 公稱 直徑 d（mm） 面積 s0（mm 2）

對(duì)7005鋁合金擠壓型材采用不同的在線淬火方式和雙級(jí)時(shí)效制度,使其達(dá)到用戶要求的力學(xué)性能。通過測試時(shí)效后型材的室溫拉伸性能表明,最佳雙級(jí)時(shí)效制度為:105℃8h+155℃8h。從合金的微觀組織、原子結(jié)合力及金屬塑性變形原理等角度對(duì)試驗(yàn)現(xiàn)象進(jìn)行了解釋。實(shí)際生產(chǎn)表明,試驗(yàn)確定的時(shí)效制度和時(shí)效后的適量拉伸,都能在保證型材強(qiáng)度的同時(shí),有效地降低其斷后伸長率。

針對(duì)工程中冷軋扭鋼筋的使用情況,從夾具和夾持方式、試驗(yàn)速度等方面,就其伸長率偏低的原因作了分析,提出了提高拉伸試驗(yàn)有效率的措施。

針對(duì)國內(nèi)某鋼廠采用nb微合金化和控冷工藝生產(chǎn)hrb500高強(qiáng)度抗震鋼筋出現(xiàn)的伸長率偏低情況,取樣進(jìn)行了金相顯微組織、斷口形貌、夾雜物及化學(xué)成分分析研究。結(jié)果表明,hrb500鋼筋伸長率偏低的主要原因是鋼筋心部顯微組織異常,貝氏體含量高(50%)且形態(tài)差(大塊狀),原始奧氏體晶粒粗大(50～60μm);顯微組織異常的主要原因是軋鋼加熱溫度高(1260℃)、控冷后終止溫度偏低(710℃)。針對(duì)上述情況,煉鋼采取了渣洗工藝、延長吹氬時(shí)間(長于200s)、嚴(yán)格控制中包澆鑄液面(大于650mm)的措施,軋鋼采取了降低加熱溫度(均熱段溫度低于1200℃)、升高控冷后終止溫度(高于725℃)的措施,hrb500鋼筋伸長率偏低得到消除。

對(duì)同一組抗震結(jié)構(gòu)鋼筋進(jìn)行了拉伸試驗(yàn),分別使用引伸計(jì)方法和人工方法測量了最大力總伸長率agt,并對(duì)其進(jìn)行了不確定度評(píng)定。

一、試驗(yàn)概述1.檢測評(píng)定對(duì)象評(píng)定鋁合金建筑型材斷后伸長率a的測量結(jié)果不確定度。2.試驗(yàn)條件及檢測設(shè)備室溫:10℃~35℃,相對(duì)濕度:20%~80%。數(shù)顯游標(biāo)卡尺,型號(hào):0~200mm,允差:±0.01mm;電子萬能試驗(yàn)機(jī),型號(hào):wdw-t50,準(zhǔn)確度:1級(jí)(示值相對(duì)最大誤差為±1%)。3.檢測程序按標(biāo)準(zhǔn)要求制備試樣,在試樣上劃出50mm的原始標(biāo)距,用wdw-t50電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn),在試驗(yàn)過程中將拉伸速率設(shè)為規(guī)定速率。試樣拉斷

pe給水管斷裂伸長率案例分析 1引言 盡管使用純新料生產(chǎn)pe給水管，但斷裂伸長率問題一直是困擾我們公司早 期水管生產(chǎn)的一個(gè)問題，自pe100級(jí)水管料生產(chǎn)開始其不穩(wěn)定性長期存在。隨著 國產(chǎn) pe100級(jí)原料不斷調(diào)整使用，隨著水管生產(chǎn)量的不斷增大，斷裂伸長率不合格的 問題更為明顯，該不合格現(xiàn)象主要表現(xiàn)為：1、同一管材不同的位置取樣做斷裂伸 長率試驗(yàn)，結(jié)果的值差異很大，大的700%～800%，小的只有100%～200%，導(dǎo)致不 合格；2、整體斷裂伸長率的結(jié)果都不高，在300%～400%之間晃悠，導(dǎo)致不合格。 以下是近三年多來數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)對(duì)比： 表1 2013年開始著手具體分析導(dǎo)致斷裂伸長率不合格的各方面因素，找出關(guān)鍵 的原因并加以改善直至完全解決。文章將從具體分析的各方面加以展開。 2工藝控制與人員操作分析 分析：該問題需要引起關(guān)注，工藝的調(diào)整不能過于隨意，尤其是加工溫度必

對(duì)在日常檢驗(yàn)過程中出現(xiàn)的兩個(gè)伸長率異常偏低的試樣進(jìn)行了理化檢驗(yàn)和分析,并與一個(gè)合格試樣進(jìn)行了比較。結(jié)果表明:由于連鑄鑄坯內(nèi)存在大量非金屬夾雜物,導(dǎo)致基體與夾雜物之間產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力,因此在拉伸過程中促使裂紋的迅速擴(kuò)展,形成穿晶裂紋和空洞,最終呈現(xiàn)伸長率偏低的結(jié)果。

為彌補(bǔ)現(xiàn)有評(píng)價(jià)鋼板成形性檢測方法的不足,提出了一種通過測定帶孔拉伸試樣的孔徑伸長率來評(píng)價(jià)鋼板沖壓成形性的新方法。介紹了設(shè)計(jì)孔徑伸長率法的基本原理和其試樣的制備及標(biāo)準(zhǔn)化。通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)和應(yīng)用實(shí)踐證明,該方法適用范圍廣,檢測精度高,數(shù)值可以量化,使用簡便易行。

闡述了鑄態(tài)條件下獲得高強(qiáng)度、高伸長率球墨鑄鐵fcd600-8～15的試制與生產(chǎn)過程,分析了化學(xué)成分,脫硫,孕育,爐料選擇等條件對(duì)獲得高強(qiáng)度、高伸長率球墨鑄鐵的影響,分析了化學(xué)成分的選擇與控制,單鑄試塊的澆注條件等控制方法。