大石門水電站豎井式溢洪道水力特性試驗(yàn)

本文通過半整體水工模型試驗(yàn)對(duì)其溢洪道水力設(shè)計(jì)中存在的問題進(jìn)行了試驗(yàn)研究,采用了帶急彎的曲面貼角窄縫挑流鼻坎并結(jié)合該工程的具體特點(diǎn)對(duì)其進(jìn)行了局部修改后,較好地解決了該溢洪道水舌導(dǎo)向與消能防沖問題,并且大幅度的降低了出口邊墻高度,方便了設(shè)計(jì)與施工,該成果已被設(shè)計(jì)單位采用.

通過新疆維吾爾自治區(qū)庫馬拉克河小石峽水電站溢洪道水力學(xué)模型試驗(yàn),對(duì)其原設(shè)計(jì)方案的消能工結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行了優(yōu)化。試驗(yàn)表明,消力池段在通過設(shè)計(jì)流量30年一遇洪水1856.20m3/s時(shí),池內(nèi)不能形成完整水躍,水躍前后波動(dòng)劇烈,水流大量溢出,原設(shè)計(jì)方案的邊墻高度、池長(zhǎng)均不能滿足過流要求。提出采用減小消力池池深、設(shè)置分流趾墩-消力墩-低消能坎的綜合式消力池代替原設(shè)計(jì)方案的常規(guī)消力池的修改方案,在設(shè)計(jì)流量下進(jìn)行泄水試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果表明,在分流趾墩、消力墩、低消能坎的聯(lián)合作用下,消力池內(nèi)形成強(qiáng)迫水躍,流態(tài)明顯改善,水躍長(zhǎng)度減小,躍后水深降低,消能率提高。采用分流趾墩-消力墩-低消能坎的綜合式消力池可有效縮短消力池池長(zhǎng),降低邊墻高度,節(jié)省工程造價(jià),試驗(yàn)結(jié)果可為優(yōu)化工程設(shè)計(jì)及其他同類工程優(yōu)化消力池提供參考。

文章介紹了大石門水電站大壩瀝青心墻混合料配合比設(shè)計(jì)及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際應(yīng)用情況,通過試驗(yàn)分析了瀝青、骨料等配合比例,并提出推薦配合比,對(duì)瀝青混凝土應(yīng)用有借鑒意義。

針對(duì)工程建設(shè)工期緊、地處高寒地區(qū),年有效施工時(shí)間短的實(shí)際情況,提前找出影響工程進(jìn)度的原因,提前啟動(dòng)設(shè)計(jì)優(yōu)化工作,在施工過程中采取圍堰防滲方式優(yōu)化,冬季采取相應(yīng)措施后進(jìn)行瀝青混凝土心墻澆筑施工等措施,加快了工程進(jìn)度。

介紹金平水電站豎井溢洪道的結(jié)構(gòu)型式、水力計(jì)算和水工模型試驗(yàn)成果。

金平水電站豎井溢洪道設(shè)計(jì)——金平水電站大壩為瀝青混凝土心墻堆石壩，不允許布置壩身泄水建筑物。兩岸岸坡較陡，無天然埡口，且多被深覆蓋層覆蓋，岸邊泄水建筑物布置困難。經(jīng)研究認(rèn)為布置豎井溢洪道可利用導(dǎo)流隧道作為退水隧洞，既有效的解決了泄水建筑物布置...

文章對(duì)達(dá)克曲克水電站溢洪道進(jìn)口體型原設(shè)計(jì)方案進(jìn)行優(yōu)化,推算進(jìn)口導(dǎo)墻控制方程,保證水流平順穩(wěn)定進(jìn)入泄槽,滿足溢洪道正常使用。

針對(duì)瓦村水電站溢洪道出口水流挑距過大、水舌空間擴(kuò)散效果不佳、入水區(qū)域集中、泄洪消能效果差及泄槽內(nèi)水翅現(xiàn)象嚴(yán)重等問題,采用比尺為1∶60的正態(tài)物理模型對(duì)溢洪道體型進(jìn)行優(yōu)化試驗(yàn)研究。結(jié)果表明,在閘墩尾部加設(shè)尾墩,使泄槽段水流流態(tài)有了極大的改善,水流平順,基本上消除了水翅現(xiàn)象;采用連續(xù)燕尾挑坎使溢洪道出口水舌合理歸槽,空中擴(kuò)散效果良好,解決了入水集中的問題,消能效果較好,所提挑坎布置形式可供相關(guān)工程參考。

巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)更多地依靠工程地質(zhì)分析,但大石門水電站構(gòu)筑物穩(wěn)定性采用赤平極射投影法進(jìn)行評(píng)價(jià),從巖質(zhì)邊坡的結(jié)構(gòu)面和邊坡的臨空面的空間組合關(guān)系入手,更能直觀、合理做出邊坡穩(wěn)定性狀態(tài)評(píng)價(jià)。

龍灘水電站溢洪道的大單寬流量及高水頭特性決定了摻氣設(shè)施設(shè)置的復(fù)雜性,過高的摻氣坎可能使得挑射水流高程較高,增加導(dǎo)墻的高度,進(jìn)而增加工程造價(jià);而過低的摻氣設(shè)施可能使得摻氣不充分,進(jìn)而產(chǎn)生負(fù)壓,影響摻氣設(shè)施的安全性。文章通過多個(gè)試驗(yàn)方案選定能前、后期結(jié)合的龍灘水電站溢洪道(低坎)前期人工摻氣系統(tǒng)的形式和幾何尺寸,并論證了該系統(tǒng)的減(免)蝕效果。可為類似工程設(shè)計(jì)提供參考。

為改善中咀坡水電工程溢洪道進(jìn)水渠流態(tài),提高泄流能力,通過試驗(yàn)對(duì)進(jìn)水口中墩進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),提出了變寬度淹沒式斜尾墩的最優(yōu)設(shè)計(jì)方案;驗(yàn)證該方案在流態(tài)和泄流能力方面都達(dá)到了令人滿意的效果。

大石門水電站位于內(nèi)蒙古赤峰市克什克騰旗境內(nèi)的西拉沐倫河干流上游，是西拉沐倫河的控制性工程。文章闡述了該工程大壩的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。

對(duì)擬建水庫的長(zhǎng)、短旁通洞排沙效果進(jìn)行了水工模型試驗(yàn)研究,試驗(yàn)中率定了旁通洞的泄流能力;觀測(cè)了旁通洞進(jìn)口及洞內(nèi)流態(tài);測(cè)量了長(zhǎng)、短旁通洞在正常水位下,宣泄不同流量時(shí)的含沙量等.試驗(yàn)結(jié)果表明：在閘門全開情況下,長(zhǎng)、短旁通洞的泄流能力均超過200m3/s;在輸沙模數(shù)1200t/km2考慮下,長(zhǎng)旁通洞方案中水典型年過機(jī)年平均含沙量為51.3g/m3,短旁通洞方案中水典型年過機(jī)年平均含沙量為59.0g/m3.研究結(jié)果證明：長(zhǎng)、短旁通洞泄流能力均滿足分流要求、旁通洞進(jìn)口段與導(dǎo)流洞結(jié)合段無不良流態(tài)、短旁通洞的輸沙能力略優(yōu)于長(zhǎng)旁通洞方案.

對(duì)擬建水庫的長(zhǎng)、短旁通洞排沙效果進(jìn)行了水工模型試驗(yàn)研究,試驗(yàn)中率定了旁通洞的泄流能力；觀測(cè)了旁通洞進(jìn)口及洞內(nèi)流態(tài)；測(cè)量了長(zhǎng)、短旁通洞在正常水位下,宣泄不同流量時(shí)的含沙量等。試驗(yàn)結(jié)果表明:在閘門全開情況下,長(zhǎng)、短旁通洞的泄流能力均超過200m3/s；在輸沙模數(shù)1200t/km2考慮下,長(zhǎng)旁通洞方案中水典型年過機(jī)年平均含沙量為51.3g/m3,短旁通洞方案中水典型年過機(jī)年平均含沙量為59.0g/m3。研究結(jié)果證明:長(zhǎng)、短旁通洞泄流能力均滿足分流要求、旁通洞進(jìn)口段與導(dǎo)流洞結(jié)合段無不良流態(tài)、短旁通洞的輸沙能力略優(yōu)于長(zhǎng)旁通洞方案。

水口水電站溢洪道事故檢修閘門動(dòng)水關(guān)閉 試驗(yàn) 水口水電站溢洪道事故檢修閘門動(dòng)水關(guān)閉試驗(yàn) 水口水電站溢洪道事故檢 修閘門動(dòng)水關(guān)閉試驗(yàn) 閩江i程局(福州350003)陳仰熙 tf i/ 【摘要1介紹試驗(yàn)情況,由于持住力大大超過原設(shè)計(jì)值,造成門機(jī)卷揚(yáng) 機(jī)構(gòu)過負(fù)荷 破壞,提出了面板水封均在下游側(cè)的檢修閘門,動(dòng)水關(guān)閉時(shí)持住力計(jì)算 方法,和減少持住 力的設(shè)想.廿i董陵連 【關(guān)鍵詞】旦衛(wèi);墊壟羞圃試駐;塹l 水el水電站溢洪道事故檢修閘門,為露行情況. 頂式定輪閘門,面板水封均在下游側(cè),孔口凈 寬15m,設(shè)計(jì)水頭22.345m,閘門分三節(jié),由 手動(dòng)大肖子連接,總重227t,設(shè)計(jì)由壩頂2× 160t門式啟閉機(jī)啟閉,靜水起門,動(dòng)水下降, 作為溢洪道弧形閘門檢修或事故時(shí)的保護(hù). 門式啟閉機(jī)的額定負(fù)荷2×160t是按檢修閘 門動(dòng)水下降

介紹試驗(yàn)情況,由于持住力大大超過原設(shè)計(jì)值,造成門機(jī)卷揚(yáng)機(jī)構(gòu)過負(fù)荷破壞,提出了面板水封均在下游側(cè)的檢修閘門,動(dòng)水關(guān)閉時(shí)持住力計(jì)算方法,和減少持住力的設(shè)想。

本文主要對(duì)漢中市石門水庫管理局水電站增效擴(kuò)容改造工程中電站綜合自動(dòng)化布置概況、計(jì)算機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)信息流程等做了闡述。

通過1∶40的整體水工模型試驗(yàn),對(duì)某水電站表孔溢洪洞的泄流能力進(jìn)行驗(yàn)證。通過觀測(cè)分析各工況下表孔溢洪洞進(jìn)口控制段流態(tài)、水深、流速,得出水位~流量關(guān)系曲線以及水位~流量系數(shù)關(guān)系曲線。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,對(duì)原設(shè)計(jì)方案進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)并提出合理化建議,消除了泄流過程中的不利流態(tài),使泄流能力達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

通過物理模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬計(jì)算,對(duì)比研究了不同有壓出口高度時(shí)多級(jí)洞塞泄洪洞各項(xiàng)水力特性參數(shù),分析了出口高度對(duì)泄洪洞泄流能力、洞身壓強(qiáng)及消能率的影響。結(jié)果表明,隨著出口高度的降低,泄洪洞泄流量減小,流量系數(shù)增大；洞身壓強(qiáng)整體呈增大趨勢(shì),出口壓坡高度的變化主要對(duì)洞塞及其以后洞段的壁面壓強(qiáng)影響較大,而對(duì)上平段影響相對(duì)較弱；泄洪洞整體消能率逐漸減小,出口高度對(duì)豎井洞塞和壓坡洞塞消能率影響較大,而對(duì)水平洞塞組的消能率影響甚微。

=1．8065，令=0．o602，令=o1，0．0725．設(shè)計(jì)水位974．13m．模型布置見 圖i． (一)門槽流態(tài) 減壓及常壓試驗(yàn)均表明“．左右 門槽在各級(jí)水位下均產(chǎn)生大尺度立軸旋 媧．流經(jīng)門槽的水流撞擊下游棱角．其 —股水流隨主槽流向下游，另—殷水 流在門槽內(nèi)貼壁劇烈旋滾，旋渦呈圓角 方l形，直串底板．沿垂直方向上部呈柱 體狀．底部呈漏斗型．旋渦底端從下游 棱角處分離進(jìn)入主流．并挾帶大量氣 泡．同時(shí)門槽下游棱角分離出的水流又 在渥奇面上形成大尺度旋渦． c-")門槽的空化特性 圖2為閘門全開，水位974．13m， 在減壓箱不同真空度下所測(cè)得的門槽噪 幾竺 l 圖1模型布置圖 水昕囂 flair。9‘1‘％塒，s，％ l帥i弼。o 『nhl ， ·————1高：—守——

高水頭泄水建筑物泄水時(shí),其固體表面必然要承受水流脈動(dòng)壓力作用。在其邊界發(fā)生突變的部位,觀測(cè)并分析脈動(dòng)壓力及其頻率變化特性對(duì)建筑物安全運(yùn)行具有一定的重要作用。本文根據(jù)東風(fēng)水電站溢洪道原型觀測(cè)資料,對(duì)其鼻坎脈動(dòng)壓力特性進(jìn)行了分析,并在分析的基礎(chǔ)上,結(jié)合模型試驗(yàn)資料,對(duì)已有的關(guān)于脈動(dòng)壓力及其頻率相似性問題談了一些自己的意見。希望能為工程設(shè)計(jì)和試驗(yàn)提供一點(diǎn)參考依據(jù)。

洞式溢洪道為云口水電站唯一的永久泄洪建筑物.其具有自身的特點(diǎn)和設(shè)計(jì)難點(diǎn).在設(shè)計(jì)中,主要利用1:50的水工模型試驗(yàn),對(duì)溢洪道的引渠、堰閘段、泄槽的摻氣減蝕、弧形挑流鼻坎等的設(shè)計(jì)進(jìn)行了研究和改進(jìn),解決了溢洪道的水力學(xué)、結(jié)構(gòu)和異形挑流鼻坎的體型設(shè)計(jì).可供類似工程借鑒.