垂直管道浸取器回彎頭內單相流的流動模型

與常規(guī)管通道相比較,流體在多孔介質通道中的流動過程更復雜,流動阻力也大幅增加,這就使得難以準確預測流體流過多孔介質通道時的壓降。通過構建多孔介質通道的幾何模型,并求解n-s方程,雖然可以準確預測阻力壓降,但計算時需要劃分大量的網格,很難廣泛應用。本文在相似理論基礎上,以fluent6.3為平臺,建立了顆粒填充多孔介質通道的壓降預測模型,通過求解3維n-s方程,對模型中單相水的絕熱流動進行了數值模擬。通過與實驗結果進行比較,證明該預測模型對于不同工況下單相流體的壓降計算具有較高的計算精度,誤差范圍小于5%。

輔助高速攝影儀對正方形小通道內氮氣-水兩相流向上流動進行可視化觀察,對流動特性進行了實驗研究,獲得了典型的流型圖像。采用數字圖像處理技術對流型圖像進行了處理,檢測得到氣相的周長、面積,并通過提出的假想圓柱體模型計算和統(tǒng)計得到了截面含氣率。將壓降實驗數據分析結果與典型的分相流、均相流壓降模型預測值比較,結果表明,chisholm關系式能較好地預測兩相流的壓降變化,lee&lee關系式和dukler關系式可較好地預測低表觀速度時的兩相流壓降。

以氮氣和水為實驗介質,利用高速攝像機對水力直徑為1.15mm的矩形小通道內的氣液兩相垂直向上流動特性進行可視化研究,依次得到泡狀流、彈狀流、攪拌流和環(huán)狀流4種典型的流型圖像。針對小通道內氣泡之間相互無遮掩性的優(yōu)勢,運用圖像處理技術對流型圖像分形增強,檢測氣泡邊緣并填充后根據提出的氣相體積模型,得到兩相流動的含氣率。結合實驗數據,根據分液相reynolds數把流動分為層流區(qū)、過渡區(qū)和紊流區(qū),并對chisholm關系式進行修正,結果表明:修正后的壓降模型能較好地預測本文實驗結果。

直徑彎頭度數壁厚彎頭半徑彎頭重量彎管面積直管長度直管重量直管面積數量總重量總面積 117045152450827.397.0700.000.001910.127.78 1170901524501654.7714.1500.000.0011820.2515.56 外徑內徑孔徑孔數厚度重量面積 14051173333250190.900.4697450.52 45°90° 總重量############## 總面積8.8116.59

文章采用激光影像放大系統(tǒng),對垂直放置的100μm×800μm矩形微通道內氣液二相流流型進行了實驗觀測和研究,實驗物系為乙醇-空氣體系。根據實驗結果繪制出流型轉換圖,并進行了分析和討論。實驗觀測到彈狀流、液環(huán)-彈狀流、液環(huán)流、液環(huán)-分層流、分層流和波狀流,而未觀察到氣泡直徑小于微通道內徑的氣泡流,其中穩(wěn)定的分層流文獻中尚未見報道。

1、無甲醛環(huán)保玻纖消音風管的制作過程（單位mm） 例如：做一個250×250的玻纖消音空調風管（全封閉式） 先在玻纖板上開4個45°的槽，每個槽之間的間隔為250，用 刀將第四個槽切開，其他三個槽要注意槽的深度不要超過板的厚 度。 整體內貼面，先噴膠，再整體貼上黑色抑菌布。要注意在板的 兩頭開上45°的槽，并把黑色抑菌布在板的邊緣貼好 合管，粘膠，用網格膠帶把拼頭處粘接好，密封。 2、玻纖消音空調風管，直管改成90°弧角彎頭的圖解公式 eg、 直管長度=(口徑÷2.428+脖長）×2+（內r-脖長）×1.44 tg22.5°內rxhh直管長度 0.41424130099.774223.974647.496 公式： 直管長度為 2h+2h h=內r× tg22.5° h=(內r+x)× tg22.5° 內r=1/2×x 先合成一

流體流動管道輸送系統(tǒng)模板

采用數值方法對矩形彎頭中的氣溶膠粒子沉積規(guī)律進行了模擬,并分析了不同的彎頭截面寬高比和彎曲比時粒子的相對沉積率,給出了輸送過程中彎頭內粒子的濃度場圖譜.結果指出,粒子沉積率隨彎曲比和粒子stokes數的增加而上升,湍流擴散對小粒子沉積影響明顯,但大粒子在彎頭內的沉積主要受慣性作用控制.

通風管道彎頭內粒子沉積的模擬——采用數值方法時矩形彎頭中的氣溶膠粒子沉積規(guī)律進行了模擬，并分析了不同的彎頭截面寬高比和彎曲比時粒子的相時沉積率，給出了輸送過程中彎頭內粒子的濃度場圖譜．結果指出，粒子沉積率隨彎曲比和粒子stokes數的增加而上升，湍...

帶內錐的擴散式分離器內兩相流動的數值模擬——對于一種帶內錐的切向進口擴散式方形分離器，利用考慮各向異性的雷諾應力湍流模型和顆粒隨機軌道模型對其內部的兩相流動情況進行了數值模擬，分析了其內部不同截面高度的氣相流場的軸向、切向和徑向速度分布，計算...

【目的】考察污泥在排污直管內的流動特性、管道壓降及其阻力特性,為排污管道的設計提供參考。【方法】理論分析了直管內污泥流量的計算公式及管道輸送沿程阻力系數,并在小型污泥流動試驗系統(tǒng)上進行驗證,同時利用污泥管道輸送試驗,就污泥流量、污泥含水率、排污管管徑對排污直管內污泥流動阻力特性的影響進行了研究?！窘Y果】在相同管徑下,隨著污泥流量的增加,管道壓降逐漸增大,當流量平均增大到4~5m3/h時,剪切應力破壞了污泥原有的結構,使其黏度降低,阻力系數逐漸趨于穩(wěn)定;不同排污直管管徑形成的流動阻力不同,當排污管直徑從20mm增大到32mm時,管道壓降從50000~60000pa/m降到10000pa/m左右,降幅明顯;污泥含水率越低,污泥在排污管中的停滯時間越長,污泥黏性就越高?！窘Y論】污泥流量和管道輸送沿程阻力系數計算值與試驗值比較吻合,污泥的管道輸送受排污管管徑、污泥流量、含水率及停滯時間等因素的影響。

以垂直向上窄縫矩形通道內去離子水為流動介質,對單相等溫流動及恒熱流密度條件下的單相傳熱進行了實驗研究。結果表明,窄縫矩形通道內的單相等溫流動特性及單相傳熱特性并未偏離常規(guī)尺度通道內的相關規(guī)律,采用經典理論解或關系式能獲得較好的預測結果。

垂直管吸收器內泡式吸收熱質傳遞過程分析——通過建立垂直管吸收器內泡式吸收過程中傳熱傳質的數學物理模型，研究了泡式吸收方式；利用模型對吸收過程中出現的攪拌流、活塞流、泡狀流等分別進行分析，獲得了泡式吸收方式吸收過程中的一些傳熱傳質特性．

氣液兩相流技術是蒸發(fā)冷卻電機冷卻系統(tǒng)設計的關鍵問題,本文圍繞電機空心導線內氣液兩相流動的研究展開論述,從經驗模型和唯象模型兩個角度敘述了近年來微矩形管道內氣液兩相流動取得的進展及存在的問題,并提出了新的研究方向。介紹了蒸發(fā)冷卻電機在中國的發(fā)展現狀和未來展望

1tan*a/2(n+1)=0.2679背高（mm） rd0.2679 a/2450450180.8325 b/245045060.2775 2tan*a/2(n+1)=0.2679背高（mm） rd0.2679 a/210001000535.8 b/210001000267.9 任意彎頭轉化為直管計算公式：tan（端節(jié)角度）*彎頭彎曲半徑（r=d/r=1.5d)*彎 r=1.5d 彎頭轉化為直管長 a/2=(r+d/2)tan*a/2(n+1)，n=2時彎頭分6節(jié)，每15度,a為彎曲角度(90),d為管子外 b/2=(r-d/2)tan*a/2(n+1)，n=2時彎頭分6節(jié)，每15度,a為彎曲角度(90),d為管子外 r=dmm 下料直管長l=（a/2+b/2）*3 下料直管長l=（a/2+b/2）*3 d)*彎曲角

氧煤燃燒器內湍流氣固兩相流動數值模擬——借助fluentcfd軟件平臺，以套筒式燃燒器為研究對象，根據其結構參數，利用數值計算程序對高爐燃燒器內的湍流氣同兩相流動、傳熱和燃燒進行了數值模擬。計算結果描繪出了氧煤燃燒器內的兩相流場、溫度場、揮發(fā)分濃度場...

90o彎頭內導流片的優(yōu)化設計 龍血松,彭向和，賈興豪 (重慶大學工程力學系，重慶400044) 摘要:基于三維不可壓時均n-s方程，以彎頭內部流體為研究對象，運用cfd軟件對含不同導流片設計 的彎頭內流場進行了數值分析。考慮不同片數、不同分布的導流片對彎頭內部流場的影響。計算結果表明： 導流片的合理設計可有效降低彎頭內部流體的流速并改善流場分布，從而有效提高彎頭的可靠性和使用壽 命，亦可為彎頭內導流片的設計及優(yōu)化提供理論依據。 關鍵詞:彎頭；導流片；流場；優(yōu)化 管道系統(tǒng)廣泛地應用于水利、石油、化工等工業(yè)領域，彎頭是管道系統(tǒng)中的常用部件， 因此研究彎頭內的流動具有普遍意義。彎頭內的流動極其復雜，如管壁附近的分離流動，截 面上的二次流等，這對彎頭的設計提出了很高的要求。為確保彎頭的可靠性和使用壽命，必 須對彎頭的內部結構進行合理的設計。 隨著彎管內流

在機玻璃豎直矩形通道內，以空氣和去離子水為工質獲得實驗數據。據此對豎直矩形小通道內均相流模型的適用性進行評價。結果表明，采用mcadams兩相粘度時均相流模型及chen等提出的修正均相流模型能較好用于1．41mm間隙通道壓降的預測，平均絕對誤差分別為10．92％和12．20％；采用mcadams兩相粘度時均相流模型對于3mm間隙通道在兩相雷諾數jrp大于6000時平均絕對誤差為10．04％，但氣．液兩相脅較低時預測偏差較大。通過實驗數據分析得到了均相流模型適用于3mm間隙通道的范圍；針對兩相re較低的區(qū)域擬合得到了新的經驗關系式，其預測值與實驗值符合較好。

水平井的壓降計算是進行水平井產能預測、水平段長度優(yōu)選及水平井完井設計優(yōu)化等的理論基礎,而單相流的水力計算又是進行油水兩相流或油氣水三相流壓降預測的基礎?；谒骄畣蜗嗔黧w流動規(guī)律研究領域的重要學者su建立的壓降模型,考慮該模型預測值偏高的問題,建立了新的射孔完井水平井筒單相流動壓降的改進模型。采用vb.net對模型進行了求解,并與su模型進行了對比。結果表明,建立的改進模型更符合實際情況,可以很方便的應用此模型進行射孔完井水平井筒的壓降預測。

通過建立合理的物理模型和數學模型，研究了電站鍋爐匯集集箱系統(tǒng)單相流體的流動特性，獲得了分析解。圖１參３

測徑清管器經過u型管道時,若測徑清管器設計不合理或者清管器運動速度過大,清管器測徑板易與彎頭相撞,導致測徑板變形,從而誤以為管道上存在變形。為解決該技術難題,結合一種具體測徑清管器,通過分析該測徑清管器經過u型管道彎頭時的運動特性和測徑清管器及彎頭的幾何特性。得出結論:當測徑清管器的運動速度超過一個極限速度時,清管器經過彎頭時所受離心力大于清管器支撐板的屈服極限,引起前支撐板屈服,此時測徑板可能與彎管內壁外弧側相撞,同時還得到影響此極限速度值大小的多種因素。另外,發(fā)現測徑板、支撐板、彎頭曲率半徑滿足一定的幾何特性關系時,清管器測徑板將與彎管內壁內弧側撞擊。利用得到的這些分析結論,可指導并修正清管器設計,控制測徑清管器的運行速度,從而避免測徑清管器經過u型管道的彎頭時發(fā)生撞擊。

員工流動成本模型和計算方法 --------摘自《中國人力資源調研網》 下面我們來看一下目前對員工流動成本認識上的一些現實： 現實一：大多數企業(yè)將員工流動成本狹義地理解為離職成本（離職員工流動的現金成本）或替換成本（即 招聘廣告費用）等有形成本，而忽略了與此相關的其他成本，特別是員工流動導致企業(yè)生產率下降等的無 形成本。事實上員工流動的無形成本遠遠高于員工流動的有形成本。 現實二：大多數企業(yè)的中高層經理在討論或分析員工流動尤其是員工自愿流動時，往往只想到企業(yè)當前 人力資源的損失或流失，而忽略或低估員工流動對企業(yè)造成的特殊經濟損失以及員工流動對企業(yè)造成的中 長期的影響。 現實三：企業(yè)管理人員犯的一個通病是他們往往不相信現有員工是能夠進行培訓和開發(fā)以達到企業(yè)發(fā)展 的要求，但確信新招聘的員工是具有超凡能力的，因此，人們往往會發(fā)現這些公司的高層管理人員不情愿 對現有崗位員工支付有競爭性的工資